板模板

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) B2，标高9.00m 5.9 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 120 4 二、荷载设计

当计算面板和小梁时(kN/m) 当计算面板和小梁时(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 面板 22222.5 2.5 1.5 1 0.04 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 楼板面板 面板及其支架 面板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 3324 1.1 三、模板体系设计

模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁距混凝土板长边的距离(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 9 800 800 1500 中心对称 150 400 垂直楼板长边 300 150 150，150 设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面竹胶合板 37 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10584 根据《规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝1000×15×15/6＝37500mm，I＝1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算

q1＝0.9max[1.2×(0.04+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.04+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.446kN/m q2＝0.9×1.2×0.04×1=0.043kN/m p＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN Mmax＝max[6.446×0.32/8，0.043×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·m σ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.313N/mm2≤[f]＝37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

3

q＝(0.04+(1.1+24)×0.12)×1=3.052kN/m ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.052×3004/(384×10584×281250)＝0.108mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 8415 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.66 83.33 因[L/la]取整＝[5900/800]取整＝7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

1、强度验算 q1＝0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m 因此，q1静＝0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/m q1活＝0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m M1＝-0.071×1.073×0.82-0.107×0.945×0.82＝0.113kN·m q2＝0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m p＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m M2＝0.077×0.097×0.82+0.21×3.15×0.8＝0.534kN·m M3＝max[2.018×0.152/2，0.097×0.152/2+3.15×0.15]＝0.474kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.113，0.534，0.474]＝0.534kN·m σ＝Mmax/W＝0.534×106/83330＝6.408N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.607×1.073×0.8+0.62×0.945×0.8＝0.99kN V2＝0.607×0.097×0.8+0.681×3.15＝2.192kN

V3＝max[2.018×0.15，0.097×0.15+3.15]＝3.165kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.99，2.192，3.165]＝3.165kN τmax＝3×3.165×1000/(2×100×50)＝0.949N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q＝(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m 跨中νmax＝0.632×0.994×8004/(100×8415×4166700)＝0.073mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

悬臂端νmax＝0.994×1504/(8×8415×4166700)＝0.002mm≤[ν]＝l1/400＝150/400＝0.375mm

满足要求！

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/m q1静＝0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.138kN/m q1活＝0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m q2＝(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m 承载能力极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝1.143×1.138×0.8+1.223×0.567×0.8＝1.595kN 按悬臂梁，R1＝1.705×0.15＝0.256kN R＝max[Rmax，R1]/2＝0.798kN; 同理，R'＝0.598kN，R''＝0.731kN 正常使用极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝1.143×1.054×0.8＝0.963kN 按悬臂梁，R1＝0.963×0.15＝0.145kN R＝max[Rmax，R1]/2＝0.482kN; 同理，R'＝0.361kN，R''＝0.442kN 2、抗弯验算

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

主梁剪力图(kN)

主梁变形图(mm)

σ＝Mmax/W＝0.15×106/4490＝33.316N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！ 3、抗剪验算 τmax＝2×1.397×1000/424＝6.589N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

跨中νmax=0.112mm≤[ν]=800/400=2mm

悬挑段νmax＝0.098mm≤[ν]=250/400=0.625mm 满足要求！

七、立柱验算

钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) Ф48×3 15.9 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 2立柱抗压、弯强度设计值[σ](N/mm) 205 λ＝h/i＝1500/15.9＝94.34≤[λ]＝150 满足要求！

查表得，υ＝0.634

σ=N/(υA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.12)+1.4×1, 1.35×(0.75+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1]×0.8×0.8×1000/(0.634×424)=3.49×1000/268.816=12.982N/mm2≤[σ]=205 N/mm2 满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝3.49kN≤[N]＝30kN 满足要求！

九、立柱地基基础验算

地基土类型 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 粘性土 1 地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2150 0.04 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝3.49/(1×0.04)＝87.245kPa≤fak＝150kPa

满足要求！