板模板

板模板（碗扣式）计算书

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 标高4.15m 7.5 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 220 7.2 二、荷载设计

当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算模板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 3322222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 24 1.1 三、模板体系设计

模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的最近距离(mm) 6 900 900 1200 中心对称 150 1

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立柱距混凝土板长边的最近距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁距混凝土板长边的距离(mm) 小梁悬挑端计算长度(mm) 450 垂直楼板长边 250 100 150,150 设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计立面图

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四、面板验算

模板类型 模板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面竹胶合板 15 模板厚度(mm) 模板弹性模量E(N/mm) 215 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.22)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.22)+1.4×0.7×2.5] ×1=9.28kN/m q2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN

Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[9.28×0.252/8，0.12×0.252/8+2.2×0.25/4]=0.14kN·m； σ＝Mmax/W＝0.14×106/37500＝3.7N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.22)×1=5.62kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×5.62×2504/(384×10000×281250)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2方木 15.44 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 260×80 1.78 3

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小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 429350 256 小梁截面抵抗矩W(cm) 364 因[L/la]取整＝[7500/900]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.22)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.22)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝2.36kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.22)×0.25＝1.57kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/m

M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×1.57×0.92+0.1×0.79×0.92＝0.16kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.08kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

M2＝0.077q1静L2+0.21pL＝0.077×1.57×0.92+0.21×3.15×0.9＝0.69kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.36×0.152/2，0.08×0.152/2+3.15×0.15]＝0.47kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.16，0.69，0.47]＝0.69kN·m σ＝Mmax/W＝0.69×106/64000＝10.83N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.57×0.9+0.62×0.79×0.9＝1.3kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.08×0.9+0.681×3.15＝2.19kN

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V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.36×0.15，0.08×0.15+3.15]＝3.16kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.3，2.19，3.16]＝3.16kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.22)×0.25＝1.46kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.46×9004/(100×9350×2560000)＝0.25mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.46×1504/(8×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42方木 1 15.44 416.67 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 32250×100 8415 1.66 83.33 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.22)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.22)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝2.16kN/m

q1静＝0.9×1.35×(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.22)×0.25＝1.83kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.25＝0.33kN/m q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h ) ×b＝(0.5+(1.1+24)×0.22)×0.25=1.51kN/m 承载能力极限状态

按四跨连续梁，R'max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.83×0.9+1.223×0.33×0.9＝2.25kN 按悬臂梁，R1＝2.16×0.15＝0.32kN

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R＝max[R'max，R1]＝2.25kN; 同理，R'＝1.57kN，R''＝1.57kN 正常使用极限状态

按四跨连续梁，R'max＝1.143q2L＝1.143×1.51×0.9＝1.55kN 按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.55×0.15＝0.23kN R＝max[R'max，R1]＝1.55kN; 同理，R'＝1.08kN，R''＝1.08kN 2、抗弯验算 计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.78×106/83330＝9.33N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.71×1000/(2×100×50)＝1.41N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2

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满足要求！ 4、挠度验算

主梁变形图(mm)

跨中νmax=0.33mm≤[ν]=900/400=2.25mm 悬挑段νmax＝0.77mm≤[ν]=350/400=0.88mm 满足要求！

七、立柱验算

钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) 立柱抗弯强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3.5 15.8 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32489 5.08 λ＝h/i＝1200/15.8＝75.95≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，υ＝0.78

N＝0.9×max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.22)+1.4×1，

1.35×(0.75+(24+1.1)×0.22)+0.7×1.4×1]×max[0.15+0.45，0.9]×max[0.45+0.45，0.9]＝6.89kN f＝ N/(ΦA)＝6887.01/(0.78×489)＝18.17N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝6.89kN≤[N]＝30kN 满足要求！

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