4层钢管悬挑脚手架施工方案
第一节第二节第三节第四节第五节第六节第七节第八节第九节第十节
录
编制依据工程概况脚手架方案选择脚手架材料选择脚手架搭设流程及要求脚手架的劳动力安排脚手架的检查与验收脚手架搭设安全技术措施脚手架拆除安全技术措施脚手架计算书
第一节
《建筑施工计算手册》江正荣著《建筑施工手册》第四版
编制依据
中国建筑工业出版社；
中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；
《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》版社；
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社；另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。
JGJ130-2001 中国建筑工业出
第二节工程概况
考虑本工程主体施工阶段主要用做防护架体以及装修阶段用做装修架
体，故施工均布荷载取2KN/㎡。
第三节脚手架方案选择
本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1 2
、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐
久性。 3 4
、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于
检查验收； 5
、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合
JCJ59-99检查标准要求，要
符合相关文明标化工地的有关标准。 6
、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以
往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：
三角形钢管悬挑脚手架（首层底部用钢丝绳斜拉加强，并且在地下室外土方回填完毕后将架体连接至落地式脚手架）
,每四层悬挑一次。
第四节
l
脚手架材料选择
48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级
、三角形钢管悬挑脚手架，选用外径
Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。且严禁48mm与51mm的钢管混用。 2
、钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合现行国家标准《钢管脚手
架扣件》（GB 15831-1995）的要求。由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于
5mm。钢管螺栓拧紧
力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件或其他新型扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，经试验证明其质量符合相关标准的规定后方可在施工中使用。扣件活动应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于 3 4 5
、搭设架子前应进行保养、除锈。
、脚手板、脚手片采用符合有关要求的产品。
、安全网采用密目式安全网要符合有关要求的规定，并且要有产品合格证
1mm。
和试验室检验合格的检测报告方可使用。 6
、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB 700-88）
中Q235A钢的要求。
7、锚固端采用楼面预埋件，连接必须牢固，并且不得使用有缺陷的材料。 8
、钢管严禁打孔。
第五节脚手架搭设流程及要求
本工程悬挑脚手架采用三角形钢管悬挑脚手架，脚手架分层卸荷，卸荷高度为12m。
三角形悬挑脚手架搭设的工艺流程为：三角形支撑部分→纵横向扫地杆→立
杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→挂安全网→下一段悬挑架搭设。
定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、好标记；用钢卷尺拉直，根据立杆间距，分出立杆位置。
在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。
当脚手架操作层外立杆离墙距离，并做
高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。 1
、立杆间距
(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距0.9m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即两步三跨 )：内排架距钢管桩的距离为0.3m。
(2)脚手架严格按照设计要求进行各杆间距布置，
三角支撑架的底部要与建
筑物可靠连接，并用扣件扣牢。支撑杆中部的连接杆是为减少支撑杆的受力高度，抵抗弯曲变形而设置的，必须用旋转扣件与支撑杆牢固连接。扣件拧紧扭力矩不能小于40N?m，且不能大于65N?m。 (3)
脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接
头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 (4) 3 (1)
立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的、大横杆、小横杆设置
大横杆在脚手架高度方向的间距
1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆
1／400。
里面，每侧外伸长度为150mm。 (2)
外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，且小横杆位于大横杆上方，
小横杆两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
4、悬挑支撑连接件设置
悬挑支撑连接件的钢管直径为48mm，厚度为3.5mm，必须用旋转扣件和支撑
杆连接，不得用其他材质的材料，连接件必须用符合要求的旋转扣件连接，拧紧力矩为40~65N?m，不得用钢丝或其他材料绑扎。
5、剪刀撑
脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，道剪刀撑之间的净距离不应大于
扣件
并应由底至顶连续设置；中间各
15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度
不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 6 (1)
、脚手板、脚手片的铺设要求
脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：
板宽为200mm，里外立杆间
应满铺脚手板，无探头板。 (2)
满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺
处必须采取有效的防护措施。 (3)
脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接
处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 7 (1)
、防护栏杆
脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将
安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2) (3)
选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不
少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。 (4)
脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的
防护栏杆和30cm高踢脚杆。 8
、连墙件
(1)脚手架与建筑物按按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。 (2)
拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每
3.6米设一拉结点。 (3)处。 (4)
外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点
时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。
9 (1)
、架体内封闭
脚手架的架体里立杆距墙体净距最大为
200mm，如因结构设计的限制大于
200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。 (2) (3)
脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。
施工层以下外架每隔3步以及底部用平网或其他措施进行封闭。支承结构
立杆直接支承在悬挑的支承
以确保上部架体
钢管的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，
结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，的稳定。
第六节
1
脚手架的劳动力安排
、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程
8～12人，且均应持证上岗。
量，确定本工程外脚手架搭设人员需要 2
、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设
负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。 3
、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工
作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
第七节
1
查，经检查合格后方可交付使用。
脚手架的检查与验收
、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检
2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员
进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。 3 (1) (2) (3) (4) 4
、验收时应具备下列文件：
脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；脚手架工程的施工记录及质量检查记录；脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，脚手架工程的施工验收报告。
、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着
重以下各项，并记入施工验收报告。 (1) (2) (3) (4) (5)
构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；垂直度及水平度是否合格。
第八节
1、技术保障措施 (1) (2)
脚手架搭设安全技术措施
架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。钢管与扣件进场前应经过检查挑选
(选择标准应符合规范JGJ 130-200
第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40N·m～65 N·m之间。^ (3)
架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设
验收合格后方
会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，可投入使用。 (4)
该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严
脚手
禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；架严禁悬挂起重设备。 (5)
脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允
许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 2 (1) (2)
、质量保障措施
操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。
其中在脚手
技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并
传达至所有操作人员。 (3)
脚手架必须严格依据本《施工方案》进行搭设；搭设时，技术人员必须
在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 (4)
脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验
收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。 3 (1) (2)
、安全保障措施
操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。
架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；
同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。 (3)
在架子上施工的各工种作业人员
,应注意自身安全(尤其是在卸料平台上
的工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 (4) (5) A a b B a b c (6)
雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。在下列情况下，必须对脚手架进行检查在六级以上大风和大雨后停用超过二个月，复工前。检查保修项目
各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合《施工方案》的要求；扣件螺丝是否松动；安全防护措施是否符合要求。
在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护,安全员巡
|
视检查。 (7)
脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。
(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。
第九节
1
脚手架拆除安全技术措施
、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请
批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2
、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人
指挥，禁止非作业人员进入。 3 4
、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、
剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5
、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀
撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6
、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，
然后才能拆除。 7
、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣
时，应先通知对方，以防坠落。 8 9
、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方
可离开。
10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。
15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。
第十节脚手架计算书
故本计算书参考《施工技术》
由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，2006.2期编制，仅供参考。
一、参数信息: 1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 12 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为脚手架沿墙纵向长度为：8楼60m，10楼90m；三角形钢管支撑点竖向距离为 3.00 m；采用的钢管类型为
Φ48×3.5；
0.80；
#
#
1 根；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数
连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:主体施工期间的安全防护和装饰施工脚手架；
同时施工层数:2 层；3.风荷载参数
本工程地处河南三门峡市，查荷载规范基本风压为度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为1.128；
计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值
(kN/m2):0.1581；
0.400kN/m，风荷载高
2
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/2=0.262 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×1.5/2=1.5 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×1.5 = 2.461 kN/m；
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:
最大弯矩 Mqmax =2.461×0.92/8 = 0.249 kN.m；最大应力计算值
2
qmax/W =49.052 N/mm；σ = M
2σ =49.052 N/mm小于小横杆的抗压强度设计值
小横杆的最大弯曲应力[f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.262+1.5 = 1.801 kN/m
；
45
最大挠度ν = 5.0×1.801×900/(384×2.06×10×121900)=0.613 mm；
小横杆的最大挠度 0.613 mm 小于小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038×0.9=0.035 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×0.9×1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q= 2×0.9×1.5/2=1.35 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×1.35)/2=1.107 kN；
大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下
:
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.213×1.107×1.5= 0.354 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.354=0.361 kN.m 最大应力计算值
62
σ = 0.361×10；/5080=71.015 N/mm
2
σ = 71.015 N/mm小于大横杆的抗压强度设计
大横杆的最大应力计算值值 [f]=205 N/mm
2
，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下
:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
45
max= 0.6770ν×.038×1500 /(1002.06××10×121900) = 0.052 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=（0.035+0.236+1.35）/2=0.81kN
35
ν= 1.615×0.81×15002.06/ ( 100 ××10×121900) = 1.759 mm；pmax = 0.052+1.759=1.811 mm最大挠度和：ν= maxν+ ν；
大横杆的最大挠度 1.811 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为
8.00kN，按照扣件抗滑承6.40kN。
(规范
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算5.2.5):
R 其中 Rc --
≤ Rc
扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×0.9×1/2=0.017 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×0.9×1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 2×0.9×1.5 /2 = 1.35 kN
；
荷载的设计值: R=1.2×(0.017+0.058+0.236)+1.4×1.35=2.263 kN；
!
R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 N
G1 = [0.1248+(0.90
0.1248kN/m
×1/2)×0.038/1.80]×12.00 = 1.613kN；
0.35kN/m2
(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为 N
G2= 0.35
×6×1.5×(0.9+0.3)/2 = 1.89 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m
N
G3 = 0.14
×6×1.5/2 = 0.63 kN；
0.005 kN/m2
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网； N
G4 = 0.005
×1.5×12 = 0.09 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.223 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2×0.9×1.5×2/2 = 2.7 kN风荷载标准值按照以下公式计算
；
其中 Wo-- 基本风压(kN/m)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.4 kN/m U
z
2
2
；
-- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
的规定采用：
U U
z= 0.74 s --
；
风荷载体型系数：取值为1.128；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.4×0.74×1.128 = 0.234 kN/m不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2N
G+1.4NQ= 1.2
2
；
×4.223+ 1.4×2.7= 8.847 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 N
G+0.85×1.4NQ = 1.2
×4.223+ 0.85×1.4×2.7= 8.28 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩
MW为
Mw = 0.85 ×1.4W
kLah2
/10 =0.850 ×1.4×0.234×1.5× 1.8
2
/10 = 0.135 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：N = 8.847 kN；计算立杆的截面回转半径
：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k = 1.155 杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表
5.3.3得：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×确定h ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197
；
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到0.186 ；
立杆净截面面积
： A = 4.89 cm
2
；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm
2
；
σ = 8847/(0.186×489)=97.273 N/mm2
；
立杆稳定性计算σ = 97.273 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值205 N/mm2
，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
：φ=
；当验算
[f] =
立杆的轴心压力设计值计算立杆的截面回转半径
：N = 8.280 kN；：i = 1.58 cm；
5.3.3得： k = 1.155
；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表计算长度系数参照《扣件式规范》表
5.3.3得：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197
；
：φ= 0.186
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比 lo/i 的结果查表得到立杆净截面面积
： A = 4.89 cm
2
；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值σ = 8280.36/(0.186立杆稳定性计算
2
205 N/mm，满足要求！
：[f] =205 N/mm
2
；
2
；×489)+135170.55/5080 = 117.647 N/mm
2
σ = 117.647 N/mm小于立杆的抗压强度设计值 [f] =
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： N
l = Nlw + N0
2
风荷载标准值 Wk = 0.234 kN/m
；
Aw = 16.2 m；
(kN), N0=
2
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值
lw = 1.4×Wk×Aw = 5.301 kN；N
(kN)，按照下式计算：
连墙件的轴向力设计值 Nl = N
lw + N0= 10.301 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算： N
f =
φ·A·[f]
其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 300/15.8
的结果查表得到
φ=0.949，l为内排架
距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm
2
；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；
Nl = 10.301 < N
f = 95.133,
连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 10.301小于双扣件的抗滑力 12.8 kN连墙件扣件连接示意图
八、三角形钢管悬挑支撑计算
:
在竖向荷载作用下，计算简图如下
，满足要求！
1、上图所示竖向荷载P1、P2由脚手架立杆所传，作用在三角形钢管悬支撑上各个杆件内力和各个支点的支座反力计算如下：
（1）三角形钢管悬支撑的各杆件轴力：
220.5
BD＝8.847×(0.50+3.00)N/3.00＝8.969 kN；
NCD＝8.847×[(0.50+0.90)
2
+3.002]0.5/3.00＝9.763 kN；
＝4.129 kN；＝5.603 kN；
NBC＝8.847×(0.50+0.90)/ 3.00NAB＝8.847×0.50/3.00 +4.129
（2）三角形钢管悬支撑的各支点的支座反力：RAH(拉力)＝5.603 kN；RDH(压力)＝5.603 kN；RDV＝P1+P2＝17.695 kN。
2、三角形钢管悬支撑中水平杆ABC中的力，除由P1、P2产生的轴力NAB外，
V和风荷载引起的水平力NW。还有P1、P2产生的压屈剪力N
（1）由P1、P2产生的压屈剪力NV：
Nv=∑Pi/(85φ)=17.695/(85
×0.195 )= 1.068 kN；
220.5
λ=(3000.000+500.000)/(1.58010)=192×；
式中φ为立杆稳定系数，根据λ查表得φ = 0.195 。（2）风荷载引起的NW：计算风荷载
qw=1.4×(0.7×μz×μs×Wo) =1.4×(0.7×0.740×1.128×0.400)4×.500 =1.472 kN/m
La---连墙件横向距离,取4.50 m；
以连墙杆作为支点，在风荷载作用下，按四跨连续梁计算，边支座反力：R =0.393×qw×L=0.393×1.472×3.60= 2.083 kN；L---连墙件竖向距离,取 3.60 m；风荷载给三角悬挑脚手架水平杆的力NW＝2R=4.166 kN。
3、三角悬挑的杆件和节点设计（1）水平杆AB
轴拉力N’AB＝NAB+NV+NW= 5.603+1.068+4.166= 10.837 kN
；
W计算：N
32钢管的拉应力：σ ＝N’AB /A= 10.837×10/(4.890×100) =22.162 N/mm；2AB杆的拉应力22.16N/mm小于 205 N/mm2满足要求！
（2）BD杆
NBD＝8.969 kN，BD的长度3.041 m,在BD杆中点设EF支撑，则BD的计算长度l0计算如下：
l0= 3.041×103/2×1.155＝1756.398 mm；
λ＝l0/i＝1756.398/15.800＝ 111；根据λ值查表的φ＝0.509；M=NBD×e；
其中依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》：M = 8.969×103×53 = 475378.111 N.mm ；根据钢结构规范规定βｍ取1；
e＝53mm。
22252
N’) =πEX=πEA(1.1λ×2.060×10×489.000/(1.1111×) = 73356.260 N ；
BD杆压弯稳定性按下式计算：
σ＝8.969×103/(0.509×489.000)+1×475378.111/(5080.000×(1-
8.969×103×0.509 /73356.260)) =135.825 N/mm
2
；
2BD杆的压应力135.82N/mm小于 205 N/mm2满足要求！
（3）CD杆
NCD＝9.763 kN，CD的长度3.311 m,在CD杆中点设EF支撑，则CD的计算长度l0计算如下：
l0= 3.311×103/2×1.155＝1911.865 mm；
λ＝l0/i＝1911.865/15.800＝ 121；根据λ值查表的φ＝0.446；
CD×e；M=N
其中依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》：M = 9.763×103×53 = 517456.195 N.mm ；根据钢结构规范规定βｍ取1；
e＝53mm。
22252N’EX=πEA(1.1λ) =π×2.060×10×489.000/(1.1121×) = 61732.292 N ；
BD杆压弯稳定性按下式计算：
σ＝9.763×103/(0.446×489.000)+1×517456.195/(5080.000×(1-
9.763×103×0.446 /61732.292)) =154.358 N/mm
2
；
2CD杆的压应力154.36N/mm小于 205 N/mm2满足要求！
（4）EF杆
EF杆是为减半压杆BD、CD的计算长度而设置的横向支撑，按钢结构设计规
范计算：
由BD杆引起：
Fb1 = 8.969/60= 0.149 kN ；
由CD杆引起：
Fb2 = 9.763/60×(0.6+0.4/2) = 0.130kN
；
两者基本接近，可确保BD、CD杆的计算长度减半。（5）节点设计
需要的扣件数量按照下式计算:
其中: Nv ----单扣件抗滑移承载力，取0.800×8=6.400kN；
内外立杆需要扣件数为: n =8.847/6.400 = 2 ；
BD杆需要扣件数为： n =8.969/6.400 = 2 ；AB杆需要扣件数为： n =10.837/6.400 = 2 ；CD杆需要扣件数为： n =9.763/6.400 = 2
；3、首层底部钢丝绳斜拉加强部位节点设计
本方案虽经安全计算满足安全使用要求，但为了增大安全系数，现采用在架体首层的底部采用钢丝绳进行斜拉加强。
每隔4.5米设一道钢丝绳。
垂直荷载取G=9.178×3=27.534KN。α＝65°，β＝73°ΣX＝0 TCosα－RCosβ=0 ΣY＝0
TSinα＋RSinβ=G R=TCosα/Cosβ
T Sinα＋TSinβCosα/Cosβ=G T Sinα＋TtgβCosα=G
T=G/（Sinα＋tgβCosα）=27.534/（Sin65°＋tg73°Cos65°）=12.03钢丝绳安全系数取6。
钢丝绳拉力S＝6T＝6×12.03＝72.18（KN）钢丝绳的极限拉力F=A·[σb] S＝A·[σb]
A＝S／[σ3
2
b]＝72.18×10／750＝96.24（mm）
A=πD2
／4
D＝（4A／π）1／2＝2（A／π）1／2＝2（96.24／π）1／2
＝11.07（㎜）D＝12.5（㎜）
S＝A·[σ2＝750π×12.52
b]＝[σb]πD／4／4＝92.04（KN）计算钢丝绳的安全丝数KK=S/T＝92.04／12.03＝7.65＞6
KN）（
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