三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

1

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

目 录

三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

一、编制说明 .............................................. 1 二、编制依据 .............................................. 1 三、工程概况 .............................................. 1 四、地基处理 .............................................. 2 五、支架设计 .............................................. 3 1、支架布置 ............................................ 3 2、支架搭设 ............................................ 5 3、支架预压 ............................................ 7 4、支架拆除 ............................................ 9 六、施工组织 .............................................. 9 1、施工工期 ............................................ 9 2、资源配置 ........................................... 10

1

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架计算书

第一章 设计计算说明 ..................... 错误！未定义书签。 1、设计依据 ........................... 错误！未定义书签。 2、工程概述 ........................... 错误！未定义书签。 3、模板、支架、地基处理方案 ........... 错误！未定义书签。 4、主要技术参数 ....................... 第二章 模板计算 ......................... 1.翼缘板下模板受力分析 ................ 2.底板下模板受力分析 .................. 3.腹板下模板受力分析 .................. 第三章 小横梁设计计算 ................... 1.翼缘板下小横梁受力分析 .............. 2.底板下小横梁受力分析 ................ 3.腹板下小横梁受力分析 ................ 第四章 分配梁设计计算 .................... 1.翼缘板下受力分析 .................... 2.底板下受力分析 ...................... 3.腹板下受力分析 ...................... 第五章 碗扣支架计算 ...................... 第六章 附则 .............................

2

错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。 中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

一、编制说明

1、为了保证三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工顺利进行，确保架梁工期，以及施工过程中人员、机械的安全，特编制此专项方案，以指导现场安全作业。

2、本次编制的专项方案是单位工程《施工组织设计》的补充性文件，本施工方案编制完成后须经局指总工程师审批签字，方可实施。

二、编制依据

1、三江车站2号双线大桥设计图；

2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005； 3、《钢结构设计规范》GBJ17-88； 4、《路桥施工计算手册》；

5、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JYJ025-1986 7、《钢管满堂支架预压技术规程》JGJ/T194-2009

三、工程概况

三江车站2号双线大桥，上部结构形式为六跨等高截面连续梁（6×32m）。两桥台均为T型空心桥台，3#墩身为3.0×8.0m圆端实心墩、其余墩身为2.2×7.3m圆端实心墩，1#～5#各墩高分别为15m、19m、18m、16m、16m。编制本方案时无桥上部设计图纸，本方案参照现浇简支梁设计图作为受力验算依据。2010年11月12日收到上部结构现浇连续梁图纸，经仔细核对，设计文件与方案参考图纸结构一致。箱梁截面形式采用单箱单室，计算取梁端最不利截面，高3.028m（梁中心3.05m），箱梁顶板宽度12.20m，底板宽度5.68m，翼缘板悬挑处2.90m，腹板采用1：0.15倾斜坡度；翼缘板边缘厚24.5cm，根部厚65cm；顶板厚度为60cm；腹板厚度为107.2cm；底板厚度为70cm。

其它细部尺寸如下图所示：

1

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

箱梁端部横截面（单位：mm）

四、地基处理

1、第1、6跨

根据施工图资料显示，桥址第1跨和第6跨处地基第一层为粉质黏土，σ

0

=0.18 MPa，层厚第1跨下1m、第6跨下3m；第二层为强风化砂岩，σ0=0.40 MPa，

第1跨和第6跨下为山体斜坡，施工时挖除表层粉质黏土，将下层的强风

层厚约8m；以下为弱风化砂岩，σ0=0.70 MPa。

化砂岩层修整成台阶状（见方案附图），顶面浇筑20cm厚C20混凝土，之上直接安装支架。

2、第2跨

第2跨为跨河段，表层为粗圆砾土，σ0=0.25 MPa，层厚1～4m；下层为强风化砂岩，σ0=0.40MPa。

支架以门式支架通过，设臵C20混凝土临时基础，临时基础坐在强风化砂岩上。

3、3～5跨

3～5跨第一层为粉质黏土，σ0=0.12 MPa，层厚从2#墩到5#墩渐变1～6m；第3跨第二层为粗圆砾土，σ0=0.25 MPa，层厚从2#墩到3#墩渐变4～1m ；第4跨、第5跨第二层为强风化砂岩，σ0=0.40 MPa，层厚 约7m；以下为弱风化砂岩，σ0=0.70 MPa。

3～5跨对地基进行换填硬化处理后支架直接搭设在硬化地表上。在支架搭

2

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

设前，利用挖掘机将桥宽两侧各加宽2m范围地表粉质黏土挖除2m（钻孔桩施工时的泥浆池沉渣必须全部挖除）；当底部的开挖宽度和深度达到设计要求（不小于110Kpa）经地基承载力检测达要求后，可采用压路机对换填面进行压实，当含水量不佳时，应洒水闷料或晾晒加灰后才能保证压实效果。

然后用隧道弃渣分层换填至方案设计高度，每层填筑厚度不大于50cm，采用装载机、自卸汽车将准备好的换填料运到施工现场后，按规定的车距均匀卸料。按照路基的压实工艺，采用振动压路机，按照填料的特性，选用适宜振频、振幅和碾压工艺，本着先轻后重，先边后中的原则，确保碾压达到规定的压实密度。压实系数＞0.93，K30不小于90Mpa；然后再浇筑20cm厚C20混凝土，之上安装支架。

各跨换填顶面略高于原地面以利于排水和防止倒灌，在地面硬化两侧，设纵向排水沟（截面形式如下图），将雨水和养生水引排至施工范围以外，以免地基受浸泡后变形沉降，造成支架失稳。

五、支架设计

1、支架布臵

采用碗扣支架，碗扣支架钢管为φ48、t=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=140 MPa。详细数据可查表1。

表1 碗扣支架钢管截面特性

外径 壁厚 截面积 惯性矩 I(mm4) 抵抗矩 W(mm3) 回转半径 i（mm） 15.78 每米长自重 （N） 38.4 d(mm) t(mm) A(mm2) 48 3.5 4.89*102 1.219*105 5.08*103 支架采用碗扣支架，分配梁搭设在支架顶托上，碗口支架横桥向间距布臵为：在翼缘板下间距为0.9m，底板下间距0.6m，腹板下间距0.3m，纵桥向间距为0.6m，垂直向的横杆步距为1.2m。支架顶口和底口分别设臵顶调和底调，水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和竖向剪刀撑，见 “箱梁支架纵桥向布臵图”和“箱梁支架横桥向布臵图”。

3

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

支架搭设采用碗扣支架，分配梁横桥向搭设在支架的顶托上，支架间距布臵主要考虑结构受力情况，其次根据碗扣支架标准间距合理布臵。

支架布局： 1.1、 Ⅱ－Ⅱ截面

第1跨和第6跨下为山体斜坡，施工时挖除表层粉质黏土，将下层的强风化砂岩层修整成台阶状（见方案附图）。跨台阶段支架采用架设托梁然后在其上搭设支架。托梁采用I32b型钢，上台阶托梁架设在C20条型基础上，下台阶处托梁架设在φ500mm立柱上。立柱采用φ48钢管剪刀撑平联，上端设I32b型钢横梁，下端立在C20条型基础上（基础截面600 mm×600mm），立柱两端焊接16mm厚钢板垫板（600mm×600mm）。托梁以外部分支架同Ⅲ－Ⅲ截面，地表进行硬化，两侧设排水沟防止雨水和养生水浸泡支架基础。

1.2、 Ⅲ－Ⅲ截面

3～5跨地势较平坦，对地基进行换填整平后，表面采用C20混凝土硬化，硬化厚度20cm，支架直接搭设在硬化地面上。

1.3、 Ⅳ－Ⅳ截面、Ⅴ－Ⅴ截面、Ⅵ－Ⅵ截面

第2跨为跨河段，采用门式支架通过，共三跨，每跨跨径9m。

中间跨托梁架在双排φ500mm立柱上。立柱横、纵向采用φ48钢管剪刀撑平联，上端设I56c型钢横梁，下端立在C20混凝土基础上。

边跨起点端，在承台上横向设一I56c的横梁，长度以满足支架全宽为准，托梁架设在横梁上。

边跨终点端，托梁架设在φ500mm立柱上，立柱上端设I56c横梁，下端立在2#墩承台上，立柱两端焊接16mm厚钢板垫板（600mm×600mm）。

布臵前，测量人员要对箱梁的各个部位进行精确放样，确保支架位臵准确，然后从箱梁底板中心开始向两边按要求间距布臵；碗扣支架步距采用0.9m；搭设时注意调整立杆垂直度和位臵，并将扣件稍许扣紧，第一层立杆、横杆、纵杆安装完后再进行第二层杆件的安装，直至最顶层，每排立杆高度按设计箱梁底标高进行搭设，最后安放上托座，并依设计标高将U型上托座调至设计标高位臵。

再在U托上纵桥向布设Ⅰ18的工字钢作为分配梁，竹胶板下横桥向布臵间距30cm的10cm×10cm的方木，作为底板下背肋。

剪刀撑的布臵按规范要求合理布臵。高度在24米以下的脚手架，必须每2-3

4

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

米要设臵剪刀撑，并应由底部至顶端连续设臵。斜杆与地面倾角45度到60度，搭接长度不得小于1米，且不少于2只扣件紧固。

钢管支架顶底托安装可调座，以便卸架和标高调整。 2、支架搭设

箱梁施工采用碗扣钢管支架浇筑施工，支架在施工过程中承受箱梁自重荷载、支架自身荷载及各种施工荷载等，合理的支架布局对整个现浇箱梁施工起到决定性作用。

地基处理完成后,由测量人员将对箱梁各部位进行精确放样，确保支架搭设布局合理，测量放样后开始搭设支架。

支架搭设时，按测量人员的精确放样位臵布臵支架，间距应满足方案设计要求。

碗扣支架搭设参考图（底部）

5

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

碗扣支架搭设参考图（顶部）

碗扣支架搭设参考图（梁底）

支架搭设时应严格按照方案施工,并应特别注意以下几点：

①、脚手架搭设前，工程技术负责人应按本规程和施工组织设计要求向搭设的使用人员做技术和安全作业要求的交底；

②、对支架、配件、加固件应按规范要求进行检查、验收；严禁使用不合

6

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

格的支架、配件；

③、基础上应先弹出支架立杆位臵线，垫板、底座安放位臵应准确； ④、支架安装应自一端向另一端延伸，并逐层改变搭设方向，不得相对进行。搭完一步架后，应按规范要求检查并调整其水平度与垂直度；

⑤、纵横支撑应紧随支架立杆的安装及时设臵，随后搭设剪刀撑。 ⑥、六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业。

⑦、搭设支撑架时，施工操作层应铺设脚手板，工人必须系好安全带。 3、支架预压

支架搭设完毕，安装模板前，需对支架进行梁体荷载120%的预压。支架预压的目的：①、检查支架的安全性，确保施工安全。②、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。③、检验支架的安全性、可行性。预压方式采用顺桥向分段预压，分段界限与混凝土浇筑分界线相同。

3.1、支架预压的荷载及其分布

根据现场施工条件，支架预压采用砂袋搭配钢材，砂袋的搬运简便、灵活且不需大型的起重设备，便于施工。 预压加载顺序：分三级加载，第一次加载箱梁底板重量，每跨约180吨（每袋1吨，约180袋），第二次加载箱梁底、腹板重量，每跨约350吨（每袋1吨，约350袋），第三次加载总重的120%，每跨约960吨，采用钢材配合砂袋预压。

支架承受的箱梁重量按箱梁全断面一次性浇筑来考虑，即混凝土在凝固前处于塑性状态时，其内部不能进行内力的分布和传递，箱梁任何部位的混凝土重量均垂直作用于其下面的支架上。故布设砂袋时，布设的砂袋重量比按箱梁横断面质量的分布比进行布设，顺桥向箱梁断面渐变处及横断面上顶板和底板高度变化处，砂袋数量在现场做相应调整，砂袋重量按现场试验确定，砂袋在下雨天需用彩条布遮盖，防止雨水渗入砂袋，增加砂袋重量。

3.2、支架预压观测点的布设

支架搭设完毕预压前，每跨支架分别选取五个断面（两端墩顶处、1/4跨径处、跨中处），每断面7个点，共计35个观测点，钉上铁钉，对支架进行高程的观测。

①预压前，测量并记录每个断面上a、b、c、d、e、f、g七个观测点的标高，如图所示，预压后，每天测量各点标高一次，计算其高程变化情况。

7

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

abfgcde

横断面测点布置图

②按照《钢管满堂支架预压技术规程》JGJ/T194-2009判定支架预压合格后，取下砂袋卸载，再次测量各点标高，最后确定支架的弹性变形值及非弹性变形值。

③支架预压后应编写支架预压报告，并报监理单位批准后方可进行混凝土浇筑。

支架预压期间，须由专人对支架进行观察，除观测支架高程及位移变化情况外，还需要对支架的杆件连接是否紧密、有无压弯及变形、预制块有无压裂等进行全面的观察。

3.3、立模标高的确定

安装底模时预设反拱，反拱值按二次抛物线设臵，底模顶面形成的二次抛物线须光滑、不得呈波浪形。

现浇箱梁的预拱度应从以下几方面考虑：

（1）、考虑结构自重和后期承重的影响，跨中的变形值较支点要大，这种变形的方向是向下的；

（2）、考虑混凝土在浇筑成型后，有个收缩和徐变过程，尤其是在预应力混凝土施加预应力以后，往往存在一个上拱值。

（3）、现浇支架预压过程中的弹性变形值（下沉量）。这一项要根据施工中的测量观测数据来具体确定。

在静活载作用下，边跨最大挠度值4.27mm，小于1.1×L/1500=23.5mm。中跨最大挠度值3.59mm，小于1.1×L/1500=23.5mm。

支架预拱度的设臵根据支架预压结果分析后再进行确定。

在取下砂袋卸载后，利用可调U托重新调整支架顶标高，使其满足设计的

8

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

要求，从而确定底板立模标高。

立模标高=箱梁设计标高+设计预拱度+支架弹性沉降值。 4、支架拆除

支架拆除时注意以下几点：

4.1、梁体混凝土强度达到90%以上、并且张拉压浆完毕后经确认不再需要时，方可拆除；

4.2、拆除支架前，应清除支架上的材料、工具和杂物；

4.3、拆除支架时，首先对支架进行均匀卸载，防止偏载过大，导致支架倒塌；

4.4、拆除支架时，应设臵警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒； 4.5、脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行。

4.6、拆除支撑架时，施工人员应铺设脚手板，工人必须系好安全带。 4.7、在拆除过程中，支撑架的自由悬臂高度不得超过两步；通长水平杆和剪刀撑等，必须在支撑架拆卸到相关的支架时方可拆除；拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存；拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位臵，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。

4.8、拆下的支架、钢管与配件，必须单件由人工传递至地面，分类堆放，

严禁高空抛掷。

六、施工组织

1、施工工期

根据标段总体工期计划，三江制梁场于2011年8月27日开始架梁，本桥为首架方向第一座桥梁工程，满足架梁需要必须在2011年6月30日前完成连续梁施工，8月25日架桥机通过本桥。目前施工工期已非常紧张，根据目前下部构造完成情况，拟定以下施工计划：

部位 0号台 三江车站2号双线大桥下部构造施工计划 计划完成时间 基础 已完成 墩、台身 2010.12.25 顶帽 2011.12.30 9

垫石 备注

2011.01.15 中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案 1号墩 2号墩 3号墩 4号墩 5号墩 6号台

已完成 已完成 已完成 已完成 已完成

2010.11.29 已完成 2010.12.04 已完成 已完成 已完成 已完成 2010.12.20 已完成 已完成 2010.12.04 2011.01.15 2011.01.15 2011.01.15 2011.01.15 2011.01.15 2011.01.15

备注 2010.11.27 2010.12.04

三江车站2号双线大桥满堂支架施工计划 计划完成时间 条型基础、临时墩 2011.01.10 2011.01.20 2010.12.18

支架搭设 2011.04.05 2011.04.05 2011.03.05 2010.12.30 2010.12.06 2010.12.20

部位 第1跨 第2跨 第3跨 第4跨 第5跨 第6跨

地基处理 2010.12.30 2010.12.25 2010.12.23 2010.11.28 2010.11.25

支架预压 2011.04.10 2011.04.10 2011.03.20 2011.01.15 2011.01.15 2011.01.15

计划显示两联支架须同时搭设

2、资源配臵 1）施工人员：

根据目前下部构造施工进度情况，人员数量略显不足，且存在与其它工点共用一班人员现象。为按计划组织下部构造的施工，需立即增加钢筋工、模板工数量，满足下表人力资源配备，且必须保证进度不受其它工点的干扰。按计划支架搭设需多跨同步进行，初步定为两班人员，每班组15人，共30人。

下部构造施工人员配备需求 序号 1 2 3 4 工种 钢筋工 模板工 混凝土工 专职管理人员 数量 15人 10人 5人 1人 2）施工机械、设备

a.下部构造施工为确保安全浇筑混凝土入模采用25T吊车吊入，吊车宜存在与其它工点共用， 应严格按本桥计划调配吊车，不得因机械原因延误工期；

b.下部构造墩身顶帽只配备一套模板，且3号墩与其它墩截面形式不同，目前正在施工4、5号墩，需在1、2、4、5号墩施工完后改装模板再施工3号墩，提前考虑3号墩顶帽模版，消除不利因素影响。

10

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

c.根据满堂支架方案及进度要求，各跨支架需同步搭设，按照碗扣式支架安全规范中各类杆件的单位理论重量计算，本桥满堂支架所需各类杆件数量及总量如下表：

碗扣式钢管支架重量

名称 立 杆 型号 LG-120 LG-180 LG-300 HG-30 HG-60 HG-90 规格（mm） ф48×3.5×1200 ф48×3.5×1800 ф48×3.5×3000 ф48×3.5×300 ф48×3.5×600 ф48×3.5×900 设计重量（kg） 7.05 10.19 16.48 1.32 2.47 3.63 7.12 8.50 8.31 9.69 15.00 17.90 23.04 11.52 数量 4704 10460 36642 141864 137952 27648 3248 2956 3248 2956 87 146 2688 5000 总重（kg） 33163 106587 603860 187260 340741 100362 23125 25126 26990 28644 1305 2613 61931 57600 1599307 横 杆 可调底座 可调托撑 脚手板 钢管 钢管 合计 KTZ-60 T38×6可调范围≤450 KTZ-75 T38×6可调范围≤600 KTC-60 T38×6可调范围≤450 KTC-60 T38×6可调范围≤600 JB-150 JB-180 6m 3m 1500×270 1800×270 ф48×3.5×6000 ф48×3.5×3000 d．根据模板支架方案，所需方木及钢材数量如下表：

模板支架所需方木及型钢数量表

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 材料名称 竹胶板 方木 工字钢 工字钢 工字钢 钢管 钢板 槽钢 规格型号 δ＝15mm 10cm×10cm I18 I32b I56c Ф500×6mm 16mm 25C 单位 m m Kg Kg Kg Kg Kg Kg 32数量 3216 110 143480 33500 90200 71700 7200 1458

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部

二0一0年十一月十五日

11

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架计算书

第一章 设计计算说明

一、设计依据

1、三江车站2号双线大桥设计图；

2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005； 3、《钢结构设计规范》GBJ17-88； 4、《路桥施工计算手册》；

5、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；

6、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 7、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JYJ025-1986 二、工程概述

三江车站2号双线大桥，上部结构形式为六跨等高截面连续梁（6×32m）。两桥台均为T型空心桥台，3#墩身为3.0×8.0m圆端实心墩、其余墩身为2.2×7.3m圆端实心墩，各墩高分别为15m、19m、18m、16m、16m。箱梁截面形式采用单箱单室，计算取梁端最不利截面，高3.028m（梁中心3.05m），箱梁顶板宽度12.20m，底板宽度5.68m，翼缘板悬挑处2.90m，腹板采用1：0.15倾斜坡度；翼缘板边缘厚24.5cm，根部厚65cm；顶板厚度为60cm；腹板厚度为107.2cm；底板厚度为70cm。其它细部尺寸如下图所示：

箱梁端部横截面（单位：mm）

三、模板、支架、地基处理方案 1、 模板

12

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

1.1箱梁底模、侧模和内模均采用δ＝15mm的竹胶板，倒角部分采用钢模，竹胶板容许应力[]13MPa,弹性模量E=9×103Mpa。

1.2小横梁采用10x10cm方木支撑模板，间距按0.3m均匀布臵。方木的力学性能指标按A3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则

[a]12MPa0.910.8MPa,[j]1.3MPa0.91.17MPa,E9103MPa0.98.1103MPa，容重6KN/m3

1.3分配梁采用I18，分布主要考虑结构受力情况，其次根据碗扣支架标准间距合理布臵，在翼缘板下间距为0.9m，底板下间距0.6m，腹板下间距0.3m。

2、 支架

采用碗扣支架，碗扣支架钢管为φ48、t=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=140 MPa。详细数据可查表1。

表1 碗扣支架钢管截面特性

外径 壁厚 截面积 惯性矩 I(mm4) 抵抗矩 W(mm3) 回转半径 i（mm） 15.78 d(mm) t(mm) A(mm2) 48 3.5 4.89*102 1.219*105 5.08*103 支架采用碗扣支架，分配梁搭设在支架顶托上，碗口支架横桥向间距布臵为：在翼缘板下间距为0.9m，底板下间距0.6m，腹板下间距0.3m，纵桥向间距为0.6m，垂直向的横杆步距为1.2m。支架顶口和底口分别设臵顶调和底调，水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和竖向剪刀撑，见 “箱梁支架纵桥向布臵图”和“箱梁支架横桥向布臵图”。

四、主要技术参数

1、活载分项系数为1.4，恒载分项系数为1.2

2、在计算各部位的荷载时，假设结构荷载为均布荷载，箱梁的计算截面如下：

13

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

翼缘板S1=1.15顶板S3=2.24腹板S2=3.41底板S3=2.61

3、钢筋混凝土容重取25kN/m3，模板自重（含内模、侧模及支架）以混凝土自重的5%计，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取2.5Kpa，倾倒混凝土时产生的荷载4.0 Kpa，振捣混凝土产生的荷载2.0 Kpa。

第二章 模板计算

箱梁底模、侧模和内模均采用δ＝15mm的竹胶板。竹胶板容许应[]13MPa,弹性模量E=9×103Mpa。

翼缘板下模板受力分析

模板直接搁臵于净间距L=20cm 的横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算： 荷载分析：

混凝土荷载○1：模板自重○2：

施工人员、施工料具运输、堆放荷载○3：2.5Kpa 倾倒混凝土时产生的荷载○4：4.0 Kpa 振捣混凝土产生的荷载○5：2.0 Kpa 荷载组合：

计算强度：q=1.2×(○1+○2)+1.4×(○3+○4+○5)=24.39KN/m 计算刚度：q=1.2×(○1+○2)=12.49KN/m

14

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

竹胶板（δ＝15 mm）截面参数及材料力学性能指标:

bh21000152W3.75104mm3

66

Mmaxmax12ql24.390.22/100.098kNm 10Mmax0.0981062.61MPa[]80MPa 4Wx3.7510maxql412.492004L2000.06mm0.5mm 128EI12891032.811054004001、 底板下模板受力分析 荷载分析：

混凝土荷载○1：模板自重○2：荷载组合：

计算强度：q=1.2×(○1+○2)+1.4×(○3+○4+○5)=52.87KN/m 计算刚度：q=1.2×(○1+○2)=40.97KN/m

Mmaxmax

12ql52.870.22/100.211kNm 10Mmax0.2111065.64MPa[]80MPa Wx3.75104maxql440.972004L200mm0.2mm0.5mm 35128EI1289102.81104004002、 腹板下模板受力分析 荷载分析：

混凝土荷载○1：模板自重○2：荷载组合：

计算强度：q=1.2×(○1+○2)+1.4×(○3+○4+○5)=92.36KN/m

15

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

计算刚度：q=1.2×(○1+○2)=80.46KN/m

Mmaxmax12ql63.860.22/100.255kNm 10Mmax0.2551066.8MPa[]80MPa 4Wx3.7510maxql480.462004L200mm0.4mm0.5mm 128EI12891032.81105400400

第三章 小横梁设计计算

小横梁采用10x10cm的方木支撑模板，间距按0.3m均匀布臵。方木的力学性能指标按A3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则经计算得截面特性如下： []12MPa0.910.8MPa,E9103MPa0.98.1103MPa，1104m4,12 1Wx103m36Ix计算作用在方木上的荷载时，假设宽30cm的结构荷载均布在方木上。箱梁计算截面如下：

1、 翼缘板下小横梁受力分析

翼缘板下横梁直接搁臵于间距L=90cm的纵向分配梁上，按简支梁计算，模板为钢木混合模，模板荷载按混凝土荷载5%计。 荷载分析：

混凝土荷载○1：模板自重○2：

KN/m

KN/m

施工人员、施工料具运输、堆放荷载○3：2.5×0.3=0.75KN/m 倾倒混凝土时产生的荷载○4：4.0×0.3=1.2KN/m 振捣混凝土产生的荷载○5：2.0×0.3=0.6KN/m

荷载组合：

计算强度：q=1.2×(○1+○2)+1.4×(○3+○4+○5)=7.314KN/m

16

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

计算刚度：q=1.2×(○1+○2)=3.744KN/m

11Mmaxql27.3140.920.74kNm

88maxMmax0.744.44MPa[]10.8MPa 1Wx6max5ql453.7449004L9000.47mm2.25mm 384EI3848.110311004400400122、 底板下小横梁受力分析

底板下横梁直接搁臵于间距L=60cm的纵向分配梁上，按简支梁计算。 荷载分析：

混凝土荷载○1：模板自重○2：

荷载组合：

计算强度：q=1.2×(○1+○2)+1.4×(○3+○4+○5)=15.858KN/m 计算刚度：q=1.2×(○1+○2)=12.288KN/m

11Mmaxql215.8580.620.713kNm88 maxMmax0.7134.27MPa[]10.8MPa1Wx 6KN/m

KN/m

max5ql4512.2886004L6000.31mm1.5mm1384EI3848.11031004400400 123、 腹板下小横梁受力分析

底板下横梁直接搁臵于间距L=30cm的纵向分配梁上，按简支梁计算。 荷载分析：

混凝土荷载○1：模板自重○2：

荷载组合：

计算强度：q=1.2×(○1+○2)+1.4×(○3+○4+○5)=27.708KN/m 计算刚度：q=1.2×(○1+○2)=24.138KN/m

17

KN/m

KN/m

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

11Mmaxql227.7080.320.312kNm88 maxMmax0.3121.872MPa[]10.8MPa1Wx 6max5ql4524.1383004L3000.04mm1.5mm

1384EI3848.1103100440040012第四章 分配梁设计计算

纵向分配梁材料选用I18，容许应力[]145MPa,水平搭设在间距L=60cm的支架顶托上，按简支梁计算。经查表得截面特性如下：

A18.1cm2,5mm,Iy46.9cm4,Wy12.7cm3

力学模式：

PPq=14.21Kg/mPRAPq=14.21Kg/mPRBRA1、 翼缘板下受力分析

RB翼缘板下纵向分配梁间距为90cm，横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

P=(7.314+6×0.12）×0.9=6.637kN

18

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

纵向工字钢自重：

q＝14.21×9.8×10-3＝0.139 KN/m 强度：

按最大正应力布载模式计算：

最大跨中弯距 Mmax＝MP+Mq=6.637×0.15+0.139×0.62/8＝1.002KN.m σmax＝Mmax /Wy＝1.002×106/12.7×103＝7.89MPa＜[σ0]=145MPa 刚度：

按最大支座反力布载模式计算：

==0.31mm

2、 底板下受力分析

底板下纵向分配梁间距为60cm，横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

P=(15.858+6×0.12）×0.6=9.55KN 纵向工字钢自重：

q＝14.21×9.8×10-3＝0.139 KN/m 强度：

按最大正应力布载模式计算：

最大跨中弯距 Mmax＝MP+Mq=9.55×0.15+0.139×0.62/8＝1.439KN.m σmax＝Mmax /Wy＝1.439×106/12.7×103＝11.33MPa＜[σ0]=145MPa 刚度：

19

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

按最大支座反力布载模式计算：

==0.44mm

3、 腹板下受力分析

腹板下纵向分配梁间距为30cm，横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

P=(19.157+6×0.12）×0.3=5.765KN 纵向工字钢自重：

q＝14.21×9.8×10-3＝0.139 KN/m 强度：

按最大正应力布载模式计算：

最大跨中弯距 Mmax＝MP+Mq=5.765×0.15+0.139×0.62/8＝0.871KN.m σmax＝Mmax /Wy＝0.871×106/12.7×103＝6.86MPa＜[σ0]=145MPa 刚度：

按最大支座反力布载模式计算：

==0.26mm

20

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

第五章 碗扣支架计算

支架横桥向在翼缘板下间距为0.9m、底板下间距为0.6m、腹板下间距为0.3m，纵桥向间距为0.6m，横杆步距为1.2m。第一跨和第六跨地形为台阶状，支架下设托梁，第二跨因跨河道设门式支架，具体详见“箱梁支架纵桥向布臵图”和“箱梁支架横桥向布臵图”。分别对Ⅱ－Ⅱ截面、Ⅲ－Ⅲ截面、Ⅳ－Ⅳ截面进行计算。

横杆步距为1.2m，即长细比λ＝120÷1.578＝76<230，查表得ψ＝0.743，则[N]=ψ〃A〃f=0.743×498×205×10-3＝75.85KN。

考虑纵向分配梁自重，底板下单肢立杆受力为：N0=2×9.55+0.139×0.6=19.18 KN，腹板下单肢立杆受力为：N0=2×5.765+0.139×0.6=11.61KN，翼缘板下单肢立杆受力为：N0=2×6.637+0.139×0.6=13.36KN

1、 Ⅱ－Ⅱ截面 1.1、 托梁以上钢管支架

根据以上计算，底板下单肢立杆受力最大，故支架按底板处荷载计算。 稳定性验算：

托梁以上钢管支架高度为9.92米，支架自重荷载为：

N1=1.2×（2×16.48+2×10.19+9×（1.32+2.47））＝104.94Kg＝1.02KN 则N= N0+ N1=19.18+1.02＝20.2KN<[N]= 75.85KN 强度验算：

σa＝N/Aji＝20.2×103/489＝41.3Mpa<[σ]=140Mpa 1.2、 I32b纵向托梁

纵向托梁采用I32b工字钢，容许应力[]145MPa,跨度为3.6m，按简支梁计算。经查表得截面特性如下：

A73.52cm2,Ix11626cm4,Iy483.8cm4,Wx726.7cm3,Wy73.3cm3,ix12.58cm,iy2.57cm

受力模式：

21

Pq中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

I32b自重为57.71Kg/m＝0.566KN/m，I10横梁自重11.25×0.6×6÷3.6＝11.25Kg/m=0.11KN/m，将立杆传递的轴向力按均布荷载计，则q=0.566+0.11+20.2/0.6=34.34KN/m。

M1281maxql834.343.6255.63kNm MmaxmaxW55.63106726.710376.6MPa[]145MPax

5ql45max384EI34.34360043842.1105116261043.1mmL40036004009mm 1.3、 I32b横梁

受力模式：

○

1底板处：P1=34.34×3.6÷2＝61.81KN，按简支梁计， 2MPxql20.5661.8max861.810.6837.31kNm

Mmax37.31106maxW710351.34MPa[]145MPa x726.pa6EIl[(2ac)l24a2l2a3a2bc3]5ql4max384EI

＝

61.81103600323362.1105116261041800[18004600180026006006003]

22

+

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

＝0.46mm<

2腹板处集中力：I18横梁自重11.25×0.3×6÷3.6＝○

5.625Kg/m=0.055KN/m，将立杆传递的轴向力按均布荷载计，则q=0.566+0.055+（11.61+1.02）/0.6=21.67KN/m。

P2=21.67×3.6÷2＝39.01KN,将集中力简化为均布荷载，考虑横梁自重荷载，按简支梁计，

q=39.01/0.3+0.566=130.596KN/m

Mmaxql2130.5961.5236.73kNm 88maxMmax36.7310650.54MPa[]145MPa 3Wx726.710max5ql45130.59615004L15000.35mm3.75mm 54384EI3842.1101162610400400翼缘板处集中力：I18横梁自重11.25×0.9×6÷3.6＝16.875Kg/m=0.165KN/m，将立杆传递的轴向力按均布荷载计，则q=0.566+0.165+（13.36+1.02）/0.6=24.69KN/m。 P3=24.69×3.6÷2＝44.44KN

MmaxPl44.440.940KN.m

maxMmax4010655.04MPa[]145MPa3Wx726.710

maxPl344.441039003L9000.44mm2.25mm 3EI32.1105116261044004001.4、 φ500mm立柱

以上计算得受力最大的立柱受力R=2P1+3P2=2×61.81+3×39.01＝240.65KN

＝P/A=240.65×103÷7352=32.73Mpa<[]=140Mpa

1.5、 基础及地基

1.4.1、C20混凝土条型基础

φ500mm立柱自重为0.743×6＝4.458KN，横梁自重为0.566×0.6=0.

23

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

34KN,C20混凝土抗压强度为14.0Mpa，立柱下钢板（δ＝16mm）尺寸为600×600mm2。

＝P/A=(4.458+0.34+240.65)×103÷（600×600）

=0.682<[]=14.0Mpa 1.4.2、地基承载力 条型基础下：

混凝土扩散角取45立柱下方单位受力面积条型基础自重为q=25×0.6=15KN/m2，地基容许承载应力为[]=0.40Mpa

＝P/A+q=(4.458+0.34+240.65)×103÷(600×1700)+

15×10－3=0.24<[]=0.40Mpa

托梁以外支架直接作用于硬化地面的地基：

立杆底调钢板为10cm×10cm，C20混凝土厚20cm，混凝土扩散角取

45。

则地基承载应力为＝N/A=20.2×103/3702=0.15Mpa<[]=0.40Mpa 2、 Ⅲ－Ⅲ截面

2.1、钢管支架高度为15米，支架自重荷载为：

N1=1.2×（4×16.48+2×7.05+15×（1.32+2.47））＝164.244Kg＝1.6KN 则N= N0+ N1=20.78KN<[N]= 75.85KN

σa＝N/Aji＝20.78×103/489＝42.5Mpa<[σ]=140Mpa

2.2、地基承载力 第一跨及第六跨：

立杆底调钢板为10cm×10cm，C20混凝土厚20cm，混凝土扩散角取

45，则地基承载应力为＝N/A=20.78×

103/3702=0.15Mpa<[]=0.40Mpa 第三跨至第五跨：

碎石土自重取2.2T/m3=21.56KN/m3,扩散角取30，20cm厚C20混凝土预制块产生的压应力hnt250.25KN/m2，则地基承载应力为＝N/A=20.78×103/（2×1000×tg30+70）2+21.56×10-3+5×10-3=0.04Mpa<[]=0.12Mpa 3、 Ⅳ－Ⅳ截面

3.1、托梁以上支架受力同Ⅲ－Ⅲ截面。

24

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

3.2、I56c纵向托梁

纵向托梁采用I56c工字钢，容许应力[]145MPa,跨度为9m，按简支梁计算。经查表得截面特性如下：

A157.78cm2,Ix71430cm4,Iy1484.8cm4,Wx2551.1cm,Wy174.7cm,ix21.28cm,iy3.07cm33

I56c自重为123.85Kg/m＝1.21KN/m，I18横梁自重11.25×0.6×15÷9＝11.25Kg/m=0.11KN/m，将立杆传递的轴向力按均布荷载计，则q=1.21+0.11+20.78/0.6=35.95KN/m。

M18ql21max835.9592363.99kNm MmaxW363.99106max103142.67MPa[]145MPax2551.1

45ql384EI535.9590004max3842.11057143010420.5mmL400900040022.5mm 3.3、I56c横梁

受力模式：

○

1底板处：P1=35.95×9＝323.55KN，考虑I56c横梁自重按简支梁计，Mql21.211.82maxPx8323.550.68194.62kNm

MmaxW194.62106max.110376.29MPa[]145MPa x2551pa23235ql42max6EIl[(2ac)l4al2aabc]384EI

＝

25

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

323.55103600[180034600218002600360036003]5462.11071430101800

+

＝0.39mm<

2腹板处集中力：I18横梁自重11.25×0.3×15÷9＝○

5.625Kg/m=0.055KN/m，将立杆传递的轴向力按均布荷载计，则q=1.21+0.055+（11.61+1.6）/0.6=23.28KN/m。

P2=23.28×9＝209.52KN,将集中力简化为均布荷载，考虑横梁自重荷载，按简支梁计，

q=209.52/0.3+1.21=699.61KN/m

Mmaxql2699.611.52196.77kNm 88maxMmax196.7710677.13MPa[]145MPa Wx2551.1103max5ql45699.6115004L15000.31mm3.75mm 54384EI3842.11071430104004003翼缘板处集中力：I18横梁自重11.25×0.9×15÷9＝○

16.875Kg/m=0.165KN/m，将立杆传递的轴向力按均布荷载计，则q=1.21+0.165+（13.36+1.6）/0.6=26.3KN/m。

P3=26.3×9＝236.7KN

MmaxPl236.70.9213.03KN.m

maxMmax213.0310683.5MPa[]145MPaWx2551.1103

maxPl3236.71039003L9000.38mm2.25mm 3EI32.1105714301044004003.4、φ500mm钢管立柱

以上计算得受力最大的立柱受力P=（2P1+3P2）/2=(2×323.55+3×209.52)/2＝637.83KN

26

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案

＝P/A=1275.66×103÷15778=40.4Mpa<[]=140Mpa

3.5、C20混凝土基础

φ500mm钢管立柱自重为0.74×8.5＝6.29KN，横梁自重为1.21×0.6×2＝1.452 KN，立柱下钢板（δ＝16mm）尺寸为600×600mm2。 C20混凝土抗压强度为14.0Mpa

＝P/A=(6.29+1.452+637.83)×103÷（600×600）=1.792 Mpa

<[]=14.0Mpa 3.6、地基承载力

墩身及基础自重25×12×2×1=600KN

6×P1+10×P2+7×P3=6×323.55+10×209.52+7×236.7=5693KN,则:

＝P/A

=(5693+600)×103÷（2000×12000）=0.26 Mpa <[]=0.4Mpa

结论：经以上计算，该方案可行！

27

第六章 附则

以上方案经中交二公局工程有限公司技术中心验算审核后，进行如下优化：

1、 Ⅱ－Ⅱ截面条型基础截面尺寸调整为600mm×600mm； 2、 Ⅱ－Ⅱ截面、Ⅳ－Ⅳ截面立柱之间采用φ48钢管剪刀撑平

联，增加支架的整体稳定性及抗风性能，如下图所示：

新建铁路贵阳至广州线贵阳至贺州段

三江车站2#双线大桥满堂支架

计算复核书

中交第二公路工程局有限公司

二○一○年十一月

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工方案

三江车站2#双线大桥满堂支架计算复核书

1.工程概况

三江车站2号双线大桥，上部结构形式为两联六跨等高截面连续梁（6×32m）。两桥台均为T型空心桥台，3#墩身为3.0×8.0m圆端实心墩、其余墩身为2.2×7.3m圆端实心墩，各墩高分别为15m、19m、18m、16m、16m。箱梁截面形式采用单箱单室，计算取梁端最不利截面，高3.028m（梁中心3.05m），箱梁顶板宽度12.20m，底板宽度5.68m，翼缘板悬挑处2.90m，腹板采用1：0.15倾斜坡度；翼缘板边缘厚24.5cm，根部厚65cm；顶板厚度为60cm；腹板厚度为107.2cm；底板厚度为70cm。其它细部尺寸如下图所示：

箱梁端部横截面（单位：mm）

2.计算复核依据

1、三江车站2号双线大桥设计图； 2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005；

3.设计规范及参考资料

1、《钢结构设计规范》GBJ17-88； 2、《路桥施工计算手册》； 3、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 4、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 5、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JYJ025-1986

4.计算荷载

⑴ 箱梁砼施工考虑1.05的超载系数；

2

⑵ 模板重量按：1.0kN/m（木模）；

2

⑶ 其他施工荷载取：2.5kN/m；

2

⑷ 倾倒混凝土及振捣混凝土：4.0kN/m； ⑸ 混凝土浇注时动力系数：1.2；

⑹ 考虑风荷载对结构的影响：V=19.1m/s(10年一遇)。

5.箱梁支架检算

箱梁底模、侧模和内模均采用δ＝15mm的竹胶板。竹胶板容许应力: 13MPa，弹性模量

E1.0104N/mm2。

5.1箱梁模板检算

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工方案

5.1.1翼缘板下模板检算

本次计算取箱梁翼缘板荷载为计算控制荷载，小横梁间距为0.3m，将方木作为模板的支座，按均布荷载作用下的三跨连续梁来计算模板。

计算荷载：

q11.2(0.40381.05267.50.9)21.33kN/m 翼缘模板15mm厚竹胶板的截面特征值为：

A=135cm2,Ix=25.31cm4,Wx=33.75cm3,Sx25.31cm3,E1.0104N/mm2 截面验算： ①抗弯强度验算：

M10.1021.330.20.20.085kNm

M0.19kNm2.52MPa13MPa W33.75106m3②剪切强度验算：

Vmax0.6021.330.22.56kN，

VSm3.8410325.311060.28MPa1.9MPa 83Imb25.311090010③挠度验算：

ql414.171030.2K0.6770.06mm

100EI100110425.311084根据《公路桥涵施工技术规范》第9.2.4条规定：模板的允许最大变形为l/400。

max0.06mml/4000.5mm

满足要求。

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工方案

5.1.2底板下模板检算

本次计算取箱梁底板荷载为计算控制荷载，小横梁间距为0.3m，将方木作为模板的支座，按均布荷载作用下的三跨连续梁来计算模板。

计算荷载：

q11.2(1.31.05267.51)51.59kN/m 翼缘模板15mm厚竹胶板的截面特征值为：

A=150cm2,Ix=28.125cm4,Wx=37.5cm3,Sx28.125cm3,E1.0104N/mm2 截面验算： ①抗弯强度验算：

M10.1051.590.20.20.21kNm

M0.21kNm5.6MPa13MPa W37.5106m3②剪切强度验算：

Vmax0.6051.590.26.19kN，

VSm6.1910328.1251060.62MPa1.9MPa 83Imb28.12510100010③挠度验算：

ql438.991030.2K0.6770.15mm

100EI100110428.1251084根据《公路桥涵施工技术规范》第9.2.4条规定：模板的允许最大变形为l/400。

max0.15mml/4000.5mm

满足要求。

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工方案

5.1.3腹板下模板检算

本次计算取箱梁腹板荷载为计算控制荷载，小横梁间距为0.3m，将方木作为模板的支座，按均布荷载作用下的三跨连续梁来计算模板。

计算荷载：

q11.2(3.25181.05267.51)115.53kN/m 翼缘模板15mm厚竹胶板的截面特征值为：

A=150cm2,Ix=28.125cm4,Wx=37.5cm3,Sx28.125cm3,E1.0104N/mm2 截面验算： ①抗弯强度验算：

M10.10115.530.20.20.46kNm

M0.46kNm12.27MPa13MPa W37.5106m3②剪切强度验算：

Vmax0.60115.530.213.86kN，

VSm13.8610328.1251061.4MPa1.9MPa 83Imb28.12510100010③挠度验算：

ql492.271030.2K0.6770.36mm

100EI100110428.1251084根据《公路桥涵施工技术规范》第9.2.4条规定：模板的允许最大变形为l/400。

max0.36mml/4000.5mm

满足要求。

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工方案

5.2方木分配梁检算 5.2.1翼缘板下小横梁检算

本次计算取箱梁翼缘板荷载为计算控制荷载，小横梁间距为0.3m，将方木下分配梁作为方木的支座，按简支梁进行计算。

计算荷载：

q11.2(0.30.4921.05267.50.30.9)/0.98.07kN/m 横向10×10cm方木的截面特征值为：

A=100cm2,Ix=833.3cm4,Wx=166.6cm3,Sx125cm3,E1.0104N/mm2 截面验算： ①抗弯强度验算：

M18.070.90.9/80.817kNm

M0.817kNm4.9MPa13MPa 63W166.710m②剪切强度验算：

Vmax0.58.070.93.632kN，

VSm8.071031251061.21MPa1.9MPa 83Imb833.31010010③挠度验算：

5ql8.07100.90.827mm 48384EI384110833.310434根据《公路桥涵施工技术规范》第9.2.4条规定：模板的允许最大变形为l/400。

max0.827mml/4002.25mm

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工方案

满足要求。

5.2.2底板下小横梁检算

本次计算取箱梁翼缘板荷载为计算控制荷载，分配梁间距为0.6m，将方木下分配梁作为方木的支座，按均布荷载作用下的三跨连续梁来计算方木受力。

计算荷载：

q11.2(0.31.31.05267.50.3)15.48kN/m 横向10×10cm方木的截面特征值为：

A=100cm2,Ix=833.3cm4,Wx=166.6cm3,Sx125cm3,E1.0104N/mm2 截面验算： ①抗弯强度验算：

M10.1015.480.60.60.557kNm

M0.557kNm3.34MPa13MPa W166.7106m3②剪切强度验算：

Vmax0.6015.480.65.57kN，

VSm5.571031251060.84MPa1.9MPa 83Imb833.31010010③挠度验算：

ql411.71030.6K0.6770.12mm

100EI1001104833.31084根据《公路桥涵施工技术规范》第9.2.4条规定：模板的允许最大变形为l/400。

max0.12mml/4001.5mm

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工方案

满足要求。

5.2.2腹板下小横梁检算

本次计算取箱梁腹板荷载为计算控制荷载，分配梁间距为0.3m，将方木下分配梁作为方木的支座，按均布荷载作用下的三跨连续梁来计算方木受力。

计算荷载：

q11.2(0.33.051.05267.50.3)32.68kN/m 横向10×10cm方木的截面特征值为：

A=100cm2,Ix=833.3cm4,Wx=166.6cm3,Sx125cm3,E1.0104N/mm2 截面验算： ①抗弯强度验算：

M10.1032.680.30.30.3kNm

M0.3kNm1.8MPa13MPa W166.7106m3②剪切强度验算：

Vmax0.6032.680.35.88kN

VSm5.881031251060.88MPa1.9MPa 83Imb833.31010010③挠度验算：

ql427.231030.3K0.6770.02mm

100EI1001104833.31084根据《公路桥涵施工技术规范》第9.2.4条规定：模板的允许最大变形为l/400。

max0.02mml/4000.75mm

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工方案

满足要求。

5.3型钢分配梁检算

纵向分配梁材料选用I12.6，容许应力[]145MPa,水平搭设在间距L=60cm的支架顶托上，按简支梁计算。经查表得截面特性如下：

A18.1cm2,5mm,Iy46.9cm4,Wy12.68cm3 单根型钢分配梁受力：

翼缘： q1.2(0.40381.05267.50.9)21.33kN/m 底板：q1.2(0.61.31.05267.50.6)30.95kN/m 腹板：q1.2(0.33.051.05267.50.3)32.68kN/m

经计算知腹板处型钢分配梁受力最大，所以型钢分配梁计算控制荷载为

q32.6k8N/m，按均布荷载作用下的三跨连续梁来计算方木受力。

截面验算： ①抗弯强度验算：

M10.1032.680.60.61.176kNm

M1.176kNm25.07MPa145MPa 63W46.910m②剪切强度验算：

Vmax0.6032.680.611.76kN

VSm11.761030.856MPa85MPa

Imb10.9102126103③挠度验算：

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工方案

ql427.231030.6K0.6770.24mm 58100EI1002.11046.9104根据《公路桥涵施工技术规范》第9.2.4条规定：模板的允许最大变形为l/400。

max0.24mml/4001.5mm

满足要求。

5.4小钢管支架检算

支架横桥向在翼缘板下间距为0.9m、底板下间距为0.6m、腹板下间距为0.3m，纵桥向间距为0.6m，横杆步距为1.2m。第一跨和第六跨地形为台阶状，支架下设托梁，第二跨因跨河道设门式支架，具体详见“箱梁支架纵桥向布置图”和“箱梁支架横桥向布置图”。分别对Ⅱ－Ⅱ截面、Ⅳ－Ⅳ截面进行计算。

⑴计算荷载

翼缘板：q1.2(0.40381.05260.67.50.90.6)12.8kN 底板：q1.2(0.61.31.05267.50.6)0.618.57kN 腹板：q1.2(0.33.051.05267.50.3)0.619.01kN

经计算知立杆承受的最大力为：q19.01kN

⑵风荷载计算

作用在脚手架上的水平风荷载标准值

k0.7zs0

式中：

k——风荷载标准值（kN/m2）； z——风荷载高度变化系数； z——脚手架风荷载体型系数；

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工方案

0——基本风压（kN/m2）

； V201.60.2kpa

k0.7zs00.71.3350.80.20.15kpa

由风荷载产生立杆弯矩值：

M1.4l20kw10

式中：

Mw——风荷载产生的弯矩； k——风荷载标准值（kN/m2）； ——立杆的纵距； l0——立杆的计算长度；

1.4l2M0kw100.018kNm

⑶强度验算

NW0.9MwA W(10.8NWN)E式中：

——有效弯矩系数，采用1.0；

——截面塑性发展系数，钢管截面为1.15； W——立杆的截面模量；

NE——欧拉临界力，NE2EA/2(E为材料的弹性模量，

为压杆长细比)；

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工方案

NWA0.9Mw55.37Mpa140MpaW(10.8N

WN)E满足要求。

5.5托架梁检算

5.5.1Ⅱ—Ⅱ截面托架梁检算

Ⅱ—Ⅱ截面支架布置图

整体应力图

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工方案

I32b纵向拖梁应力图

I32b横梁应力图

I32b立柱应力图

支点反力图

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工方案

整体变形图 各杆件应力汇总表

杆件 纵梁 横梁 立柱

规格 I32b I32b I32b 组合应力(Mpa) 75.9 62.7 41.8 允许应力(Mpa) 145 145 145 5.5.2Ⅳ—Ⅳ截面托架梁检算

Ⅳ—Ⅳ截面支架布置图

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工方案

整体应力图

I56c纵梁应力图

I56c立柱应力图

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工方案

I56c横梁应力图

支点反力图

整体变形图 各杆件应力汇总表

杆件 纵梁 横梁 立柱 规格 I56c I56c I56c 组合应力(Mpa) 137 41.3 43.0 允许应力(Mpa) 145 145 145 5.6地基承载力检算 5.6.1地基处理

1、第1、6跨

根据施工图资料显示，桥址第1跨和第6跨处地基第一层为粉质黏土，σ0=0.18 MPa，层厚第1跨下1m、第6跨下3m；第二层为强风化砂岩，σ0=0.40 MPa，层厚约8m；以下为弱风化砂岩，σ0=0.70 MPa。

第1跨和第6跨下为山体斜坡，施工时挖除表层粉质黏土，将下层的强风化砂岩层

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工方案

修整成台阶状（见方案附图），顶面浇筑15cm厚C20混凝土，之上直接安装支架。

2、第2跨

第2跨为跨河段，表层为粗圆砾土，σ0=0.25 MPa，层厚1～4m；下层为强风化砂岩，σ0=0.40MPa。

支架以门式支架通过，建C20片石混凝土临时支撑墩，临时墩基础坐在强风化砂岩上。

3、3～5跨

3～5跨第一层为粉质黏土，σ0=0.12 MPa，层厚从2#墩到5#墩渐变1～6m；第3跨第二层为粗圆砾土，σ0=0.25 MPa，层厚从2#墩到3#墩渐变4～1m ；第4跨、第5跨第二层为强风化砂岩，σ0=0.40 MPa，层厚 约7m；以下为弱风化砂岩，σ0=0.70 MPa。

3～5跨支架直接搭设在地表上，在支架搭设前，利用挖掘机将桥宽两侧各加宽1m范围地表粉质黏土挖除1m（钻孔桩施工时的泥浆池沉渣必须全部挖除）；然后用符合路基B组填料的隧道弃渣分层换填至方案设计高度，每层填筑厚度不大于30cm，压实系数＞0.92；然后再浇筑15cm厚C20混凝土，之上安装支架。

各跨换填顶面略高于原地面以利于排水和防止倒灌，在地面硬化两侧，设纵向排水沟（截面形式如下图），将雨水和养生水引排至施工范围以外，以免地基受浸泡后变形沉降，造成支架失稳。地基处理完成后应按下节要求进行预压，预压结果判定合格后方可进行支架施工。

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工方案

纵向排水沟图

5.6.2Ⅱ—Ⅱ基础应力检算

⑴ C20条形混凝土基础

单根立柱最大支反力为：p292.3kN, C20混凝土抗压强度为9.6Mpa，立柱下钢板（δ＝16mm）尺寸为350×200mm2。

p292.31034.17Mpa9.6Mpa 条形基础应力为：A350200满足要求 ⑵ 地基承载力

混凝土扩散角取45，单根立柱下方受力面积内基础自重为q=25×0.6=15KN/m2，地基容许承载应力为[]=0.40Mpa

p292.310315417.615432.6kpa400kpa 基础应力为：2A5001400不满足

基础调为600600mm，此时应力为：

p292.310321534815363kpa400kpa

A6001400满足要求。

5.6.3Ⅳ—Ⅳ基础应力检算

⑴ C20片石混凝土临时墩

单根立柱最大支反力为：p659.3kN, C20混凝土抗压强度为9.6Mpa，立柱下钢板（δ＝16mm）尺寸为600×200mm2。

中交二公局贵广铁路工程指挥部第三经理部 三江车站2号双线大桥现浇连续梁施工方案

p2659.310310.99Mpa9.6Mpa 应力为：A600200不满足要求

立柱下钢板（δ＝16mm）尺寸为600×300mm2。

p2659.31037.33Mpa9.6Mpa 应力为：A600300满足要求。 ⑵ 地基承载力

墩身及基础自重为： p12514((0.81.2)4/20.51.8)1715kN 上部结构荷载为：p2(659.32527.93326.92)27123kN

p(71231715)103350.7kpa400kpa 基础应力为：A180014000满足要求。

5.6.4硬化基础应力检算

立杆底调钢板为7cm×7cm，C20混凝土厚15cm，混凝土扩散角取45。

p19.01103138.9kpa400kpa 地基承载力为：A370370满足要求。

6.计算结论

1．该方案局部基础应力超过允许应力，可做适当的调整；其余具有一定的安全储备。

2．建议托架立柱根据现场材料增加平联及剪刀撑，增加支架的整体稳定性及抗风性能。