船舶艉轴机械密封试验装置的设计及密封试验

２０１０年２月　润滑与密封　ＬＵＢＲＩＣＡＴ１０Ｎ　ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ　Ｆｅｂ．２０１０　Ｖｏ１．３５　Ｎｏ．２　第３５卷第２期　ＤＯ１：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．０２５４—０１５０．２０１０．０２．０２４　船舶艉轴机械密封试验装置的设计及密封试验　、　赫晓光　王隽　杨俊　田相玉　湖北武汉４３００６４；　（１．海军驻４３１厂军事代表室辽宁葫芦岛１２５００４；２．中船重工７１９所３．中船重工７１１所上海２０００９０）　摘要：研制了船舶艉轴机械密封试验装置，该装置由动力和密封两大部分组成，能模拟各种工况下船舶艉轴机械　密封的工作状况。以合金与青铜材料为密封摩擦副进行了密封性能试验，测试密封端面温度、摩擦因数、泄漏量等主要　性能参数。该密封试验装置可用于探讨机械密封工作机制，筛选机械密封材料，评价密封性能，从而提高机械密封工作　寿命和可靠性。　关键词：船舶艉轴；机械密封；密封端面　中图分类号：ＴＨ１３６文献标识码：Ａ文章编号：０２５４—０１５０（２０１０）２—０９４—４　Ｔｈｅ　Ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　Ｓｅａｌ　Ｔｅｓｔｉｎｇ　Ｄｅｖｉｃｅ　ｏｆ　Ｍａｒｉｎｅ　Ｓｔｅｒｎ　Ｓｈａｆｔ　ａｎｄ　ｔｈｅ　Ｓｅａｌｉｎｇ　Ｔｅｓｔｓ　Ｈｅ　Ｘｉａｏｇｕａｎｇ　Ｗａｎｇ　Ｊｕｎ　Ｙａｎｇ　Ｊｕｎ　Ｔｉａｎ　Ｘｉａｎｇｙｕ　（１．Ｏｆｉｃｅ　ｏｆｆ　Ｍｉｌｉｔａｒｙ　Ｒｅｐｒｅｓｅｎｔａｔｉｖｅｓ　ｉｎ　４３　１　Ｓｈｉｐｙａｒｄ，Ｈｕｌｕｄａｏ　Ｌｉａｏｎｉｎｇ　１２５００４，Ｃｈｉｎａ；　２．Ｃｈｉｎａ　Ｓｈｉｐ　７　１　９　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｗｕｈａｎ　Ｈｕｂｅｉ　４３００６４，Ｃｈｉｎａ；　３．Ｃｈｉｎａ　Ｓｈｉｐ　７　１　１　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｓｈａｎｇｈａｉ　２０００９０，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｓｅａｌ　ｔｅｓｔｉｎｇ　ｄｅｖｉｃｅ　ｏｆ　ｍａｒｉｎｅ　ｓｔｅｒｎ　ｓｈａｆｔ　ｗａｓ　ｄｅｖｅｌｏｐｅｄ，ｗｈｉｃｈ　ｃｏｎｓｉｓｔｓ　ｏｆ　ｄｙｎａｍｉｃａｌ　ｓｅｔ　ａｎｄ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｓｅａｌ　ｓｅｔ．Ｔｈｅ　ｔｅｓｔｉｎｇ　ｄｅｖｉｃｅ　ｃａｎ　ｓｉｍｕｌａｔｅ　ｔｈｅ　ｖａｒｉｏｕｓ　ｏｐｅｒａｔｉｎｇ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｓｅａｌ　ｏｆ　ｍ　ｎｅ　ｓｔｅｒｎ　ｓｈａｆｔ．Ｔａｋｉｎｇ　ａｎ　ａｌｌｏｙ　ａｎｄ　ｂｒｏｎｚｅ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ａｓ　ｔｈｅ　ｆｒｉｃｔｉｏｎ　ｐａｉｒ　ｏｆ　ａ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｓｅａｌ　ｏｆ　ｍａｒｉｎｅ　ｓｔｅｒｎ　ｓｈａｆｔ．ｔｈｅ　ｍａｉｎ　ｐｅｒｆｏｒｍ—　ａｎｃｅ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　ｗｅｒｅ　ｍｅａｓｕｒｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｔｅｓｔｉｎｇ　ｄｅｖｉｃｅ，ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ　ｔｈｅ　ｓｅａｌ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ｆｒｉｃｔｉｏｎ　ｃｏｅｆｉｃｉｅｎｔｆ　ａｎｄ　ｌｅａｋ－　ａｇｅ．Ｔｈｅ　ｔｅｓｔｉｎｇ　ｄｅｖｉｃｅ　ｃａｎ　ｂｅ　ｕｓｅｄ　ｔｏ　ａｎａｌｙｚｅ　ｔｈｅ　ｗｏｒｋｉｎｇ　ｍｅｃｈａｎｉｓｍ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｓｅａｌ，ｓｅｌｅｃｔ　ｔｈｅ　ｒｉｇｈｔ　ｓｅａｌ　ｍａｔｅｒｉ－　ｌｓ，ｅｓｔｉａｍａｔｅ　ｔｈｅ　ｓｅａｌｉｎｇ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ａｎｄ　ｉｍｐｒｏｖｅ　ｔｈｅ　ｗｏｒｋｉｎｇ　ｌｉｆｅ　ａｎｄ　ｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｓｅａ１．　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｍａｒｉｎｅ　ｓｔｅｒｎ　ｓｈａｆｔ：ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｓｅａｌ：ｓｅａｌ　ｓｕｒｆａｃｅ　机械密封广泛应用于化工、水利以及船舶等领　域。机械密封的性能直接影响相关设备的安全性与可　靠性。对于船舶艉轴而言，最重要的问题是在获得低　泄漏的同时，如何通过控制相关性能参数，以降低密　封端面间的摩擦、磨损，提高密封的使用寿命，保证　船舶运行的安全性。　机械密封工作时，端面温度的高低直接或间接地　反映出端面问流体膜相态和端面摩擦状态，国外许多　学者把机械密封的端面温度作为反馈参数，而把端面　比压或膜压作为控制参数。Ｉ　Ｅｔｓｉｏｎ已研究设计出闭　合力可控机械密封。近年来，国内学者在机械密封方　面也做了大量的工作，设计出通过控制开启力或闭合　力而控制膜厚的非接触式机械密封试验装置，以及以　密封端面间流体相态为判定条件，研制开发了机械密　封相态监测控制系统　。　收稿臼期：２００９—０９—１４　本文作者主要研制适应于深水、重载、低速等特　殊工况下的船舶艉轴机械密封装置，探讨机械密封性　能及其影响因素，为密封摩擦副设计提供理论依据及　相关试验数据。　１　船舶艉轴机械密封试验装置研制　ｉ．变频电机２．联轴器３．转矩传感器４，５．中问轴承６．试验轴　７．密封水腔８．支架９．弹簧１０．螺杆１１．压力水系统　图１机械密封试验装置　Ｆｉｇ　１　Ｔｅｓｔｉｎｇ　ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ　ｆｏｒ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｓｅａｌ　作者简介：赫晓光（１９８１一），男，学士，助理工程师，研究方　向：船舶动力装置．Ｅ—ｍａｉｌ：州一ｓｈｉｐ＠ｈｏｔｍａｉｌ．ＣＯＢ．　船舶艉轴机械密封试验装置有动力和密封两大部　２０１０年第２期　赫晓光等：船舶艉轴机械密封试验装置的设计及密封试验　９５　分　。动力部分主要由变频电机、联轴器、转矩传　水腔中的介质压力通过高压泵来调节，以模拟不同水　感器、中间轴承、试验轴等组成。为了提高测试精　深下，作用在艉轴机械密封的介质压力。压力水系统　度，传动轴之问采用万向联轴器，以保证同心度小于　设置有相应的保压和卸压装置以及介质压力测量仪表。　０．１　ｍｍ，避免产生的弯矩对转矩测量造成影响。密　２机械密封试验　封部分主要由支架、弹簧、加载螺杆和密封水腔组　机械密封试验的动　静环材料分别选用合金　成。密封水腔还外带有压力水系统（包括高压泵、　（９Ｃｒ１８）与青铜（ＺＱＳｎｌ０—２）作为配对摩擦副，在　溢流阀、水箱等）。试验装置如图１所示。　不同转速、介质压力、弹簧比压等工况下，进行密封　密封装置如图２所示。密封水腔可在试验台的导　端面摩擦因数、温度和泄漏量的测试与分析，以考察　轨上作轴向移动。密封摩擦副由动、静环组成，动环　机械密封装置性能，探讨密封装置的运行状况及其影　固定在试验轴上，与轴一起旋转；静环空套在轴上，　响因素　一　通过螺栓固定在密封水腔上。在静环的不同半径ｒ位　测试前，对弹簧与热电偶进行标定。弹簧标定通　置上分别埋设３个热电偶，如图３所示，用于端面温　过计算作用在弹簧上的砝码重力（作用力）与弹簧　度测量。由于静环在密封运行过程中不可避免地会发　长度变化的比例关系，并根据动、静环密封接触面　生磨损，故热电偶端部距端面需有一定的距离，一般　积，将作用力换算成弹簧比压（即闭合力的一部　为１．０～２．０　ｍｎｑ。多路热电偶信号由计算机自动采集　分）。热电偶标定比较复杂。由于热电偶距密封端面　与处理　．　还有２　ｈｉｍ，所以热电偶值不是密封端面的实际温度，　因此须将装有热电偶的静环浸人一定温度的水中，待　热平衡后，将所测取的热电偶值与水银计值进行比　较，以确定两者问的换算关系。　２．１　密封端面摩擦因数测试及分析　密封端面的摩擦因数反映了摩擦功耗的高低。由　转矩仪测出的转矩为整个试验装置的总摩擦力矩，在　计算密封端面摩擦力矩时，必须扣除空载摩擦力矩。　因此，试验时要在机械密封端面没有贴合的情况下，　先测试试验装置的空载摩擦转矩，然后求得密封端面　摩擦因数　Ｍｔ—Ｍｏ　Ｍ　ｅ—Ｍｏ　１．试验轴２．静环３．动环４．换气阀５．压力表６．水腔　Ｊ　ｐＡｃ『　７．支絮８．弹簧９．压紧螺杆１Ｏ．进水孔ＩＩ．支座　式中：Ｐ为密封端面载荷，Ｎ，Ｐ＝Ｐ×Ａ，，Ｐ为端面　图２密封装置工作原理图　比压（包括弹簧与介质压力），ＭＰａ，Ａ　为摩擦面面　Ｆｉｇ　２　Ｗｏｒｋｉｎｇ　ｓｃｈｅｍａｔｉｃ　ｄｉａｇｒａｍ　ｏｆ　ｓｅａｌ　ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ　积，ｍ　；ｒ　为密封端面平均半径，Ｉｌｌ；Ｍ　为总摩擦力　矩，Ｎ・ｍ；Ｍ０为空载摩擦力矩，Ｎ・ｍ。　Ｌ　密封端面摩擦因数测量结果见表ｌ。　＼　１广＿＿　表ｌ　不同工况下的摩擦因数　Ｔａｂｌｅ　１　Ｆｒｉｃｔｉｏｎ　ｃｏｅｆｉｆｃｉｅｎｔ　ｕｎｄｅｒ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｗｏｒｋｉｎｇ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ　’　图３静环结构及热电偶布置　Ｆｉｇ　３　Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｏｆ　ｓｔａｔｉｃ　ｒｉｎｇ　ａｎｄ　ｔｈｅｒｍｏｃｏｕｐｌｅ　ｌａｙｏｕｔ　本试验装置采用变频电机无级调速，输出转速为　０～９６０　ｒ／ｍｉｎ～。转速采用光电式测试仪测量，误差在　±０．０１　ｒ／ｍｉｎ范围内。作用在密封端面的弹簧力，通　过正反转加载螺杆，调节弹簧的压缩量来完成。密封　润滑与密封　第３５卷　由表１可见，转速、弹簧比压和介质压力对密封　端面的摩擦因数有明显的影响：　（１）转速：当密封介质压力和弹簧比压一定时，　随着转速的提高，密封端面间的水膜动压效应增大，　润滑状况得到改善，摩擦因数逐渐减小。　（２）弹簧比压：当密封介质压力和转速一定时，　由于弹簧比压增大，水膜减薄，两端面间的微凸体接　封端面温度上升。　触率及黏附力增大，致使摩擦因数上升。　（３）介质压力：当转速一定，弹簧比压较低时　（Ｐ　＜０．２　ＭＰａ），随着介质压力的增大，摩擦因数减　小。这是因为介质压力增大，使得密封端面间的水膜　静压作用增强，开启力略大于介质与弹簧所产生的闭　合力，水膜变厚，从而使摩擦因数稍有减小。　２．２密封端面温度测试及分析　密封端面温度对密封性能有重要影响。温度过　高，水会产生汽化，最终导致密封失效。通过对不同　工况下温度的测量，可以更全面、更深刻地理解转　速、弹簧比压、介质压力等参数对机械密封端面温度　的影响水平。　２．２．１　转速对端面温度的影响　在介质压力和弹簧比压一定情况下，随转速的提　高，端面摩擦生热与对流换热程度相比，摩擦生热占　主导地位，使得密封环端面温度对转速比较敏感，呈　直线上升，如图４所示。　５０　４６　４２　董　兰３８　昌　３４　３０　５Ｕ　ｌＯＯ　ｌ５０　２００　２５０　３００　Ｓｐｅｅｄ　ｎｌ（ｒ・ｍｉｎ’　１　图４转速对端面温度的影响（弹簧比压　０．１５　ＭＰａ，密封介质压力１．２０　ＭＰａ）　Ｆｉｇ　４　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｒｏｔａｒｙ　ｓｐｅｅｄ　ｏｎ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｏｆ　ｅｎｄ　ｆａｃｅ　（ｓｐｅｃｉｆｉｃ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｏｆ　ｓｐｒｉｎｇ　０．１５　ＭＰａ，ｓｐｅｃｉｆｉｃ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｏｆ　ｓｅａｌｅｄ　ｍｅｄｉｕｍ　１．２０　ＭＰａ１　２．２．２　弹簧比压对端面温度的影响　在介质压力、转速一定的情况下，弹簧比压与端　面温度的关系如图５所示。弹簧比压增大，会直接增　加密封端面微凸体的接触机会，导致摩擦热增多，密　图５　弹簧比压对端面温度的影响（转速　１８０　ｒ／ｍｉｎ，密封介质压力１．２　ＭＰａ）　Ｆｉｇ　５　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｓｐｅｃｉｉｆｃ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｏｆ　ｓｐｒｉｎｇ　ｏｎ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｆｏ　ｅｎｄ　ｆａｃｅ（ｒｏｔａｒｙ　ｓｐｅｅｄ　１８０　ｒ／ｍｉｎ，ｓｐｅｃｉｆｉｃ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｏｆ　ｓｅａｌｅｄ　ｍｅｄｉｕｍ　１．２　ＭＰａ）　２．２．３介质压力对端面温度的影响　．　介质压力与机械密封的端面温度间的关系如图６　所示。可以看出，在转速和弹簧比压一定的情况下，　密封介质压力与端面温度基本呈线性关系。　４２　ｐ　≥３８　甚　Ｉ＿　暑３４　３０　０　Ｕ．４　０．８　１．２　１．６　Ｐｒｅｓｓｕｒｅｏｆｓｅａｌｅｄ　ｍｅｄｉｕｍＰｉ／ＭＰａ　图６介质压力对端面温度的影响（弹簧　比压０．１０　ＭＰａ，转速１２０　ｒ／ｍｉｎ）　Ｈｇ　６　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｏｆ　ｓｅａｌｅｄ　ｍｅｄｉｕｍ　ｏｎ　ｔｅｒｎ—　ｐｅｒａｔｕｒｅ　ｆｏ　ｅｎｄ　ｆａｃｅ（ｓｐｅｃｉｆｉｃ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｏｆ　ｓｐｆｉｎｇ　０．１０　ＭＰａ，ｒｏｔａｒｙ　ｓｐｅｅｄ　１２０　ｒ／ｍｉｎ）　２．３泄漏量的测试与分析　泄漏量是机械密封重要的性能参数。密封介质主　要通过端面摩擦副构成的径向间隙泄漏。本试验采用　量杯在规定时间和工况下，测量密封介质的泄漏量，　探讨泄漏量与转速、弹簧比压、介质压力间的关系。　２．３．１　转速对泄漏量的影响　泄漏量与速度之间基本上呈线性关系。随着转速　的增加，泄漏量增加，如图７所示。　２０１０年第２期　赫晓光等：船舶艉轴机械密封试验装置的设计及密封试验　９７　ｆ　．量　吕　＋弹簧比压０．１０ＭＰａ．　二】　介质压力１．２　ＭＰａ　目　＋弹簧比压０．１５ＭＰａ．　介质压力０．８　ＭＰａ　＋弹簧比压０．２０ＭＰａ。　互　２４　介质压力０．４　ＭＰａ　基　２０　５０　１Ｏ０　１５０　２００　２５０　３Ｏ０　Ｓｐｅｅｄ　ｎ／（ｒ・ｍｉｎ　）　图７转速对泄漏量的影响　Ｆｉｇ　７　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｒｏｔａｒｙ　ｓｐｅｅｄ　ｏｎ　ｌｅａｋａｇｅ　２．３．２弹簧比压对泄漏量的影响　随着弹簧比压的增大，泄漏量迅速减小，但当弹　簧达到一定的程度时，泄漏量趋于稳定如图８所示。　泄漏主要由表面粗糙度、变形、振动等所形成的间隙　产生，此时端面微凸体接触面积较大，对闭合力不大　敏感，所以泄漏量变化不大。　ｆ　．毫　＋转速６０　ｒ／ａｒｉｎ．　介质压力１．２　ＭＰａ　昌　＋转速１２０　ｒ／ａｒｉｎ。　介质压力０．８ＭＰａ　＋转速２００　ｒ／ｍｉｎ．　互　介质压力０．４　ＭＰａ　嚣　图８弹簧比压对泄漏量的影响　Ｆｉｇ　８　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｓｐｅｃｉｉｆｃ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｏｆ　ｓｐｒｉｎｇ　ｏｎ　ｌｅａｋａｇｅ　２．３．３介质压力对泄漏量的影响　转速１８０　ｒ／ｒａｉｎ，　弹簧压力１．０　ＭＰａ　转速１２０　ｒ／ｍｉｎ。　弹簧压力１．５　ＭＰａ　转速６０　ｒ／ｍｌｎ．　弹簧压力２．０ＭＰａ　０　０．４　０．８　１．２　１．６　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｏｆｓｅａｌｅｄ　ｍｅｄｉｕｍｐｊ／ＭＰａ　图９介质压力对泄漏量的影响　Ｆｉｇ　９　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｏｆ　ｓｅａｌｅｄ　ｍｅｄｉｕｍ　ｏｎ　ｌｅａｋａｇｅ　图９示出了介质压力对泄漏量的影响。可以看　出，在弹簧比压较大情况下（Ｐ　＞ｌ　ＭＰａ），随着介质　压力的增加，端面总闭合力大于此时水膜开启力，两　端面间的接触面积增大，故泄漏量减小。　３　结论　（１）设计的船舶艉轴机械密封试验装置结构合　理，测试系统完整，其性能满足机械密封试验要求。　（２）在设计的机械密封试验装置上对合金（动　环）与青铜（静环）密封摩擦副进行了试验研究，　结果表明：随着转速、介质压力的增大，密封端面摩　擦因数逐渐减小，随着弹簧比压的增大，摩擦因数增　大；密封端面温度随转速、弹簧比压、介质压力的增　加而上升；随着转速的增加，密封泄漏量增加，在转　速一定情况下，随着弹簧比压、介质压力的增大，泄　漏量迅速减小。　参考文献　【１】彭旭东，王汝美．相态监控机械密封的研制和应用［Ｊ］．石油　化工设备技术，１９９５，１６（３）：３Ｏ一３　３．　Ｐｅｎｇ　Ｘｕｄｏｎｇ，Ｗａｎｇ　Ｒｕｍｅｉ．Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　ａｎｄ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｐｈａｓｅ　ｓｔａｔｅ　ｍｏｎｉｔｏｉｒｎｇ　ｆｏｒ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｓｅａｌ［Ｊ］．Ｐｅｔｏｒ—ｃｈｅｍｉｃｌａ　Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９９５，１６（３）：３０—３３．　【２】谢启祥．船用变压力机械密封装置的研究［Ｊ］．舰船科学技　术，１９９４（６）：１９—２４．　Ｘｉｅ　Ｑｉｘｉａｎｇ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｏｎ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｓｅａｌ　ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ　ｕｎｄｅｒ　ｃｈａｎｇｅｄ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ［Ｊ］．Ｓｈｉｐ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９９４（６）：　，　１９—２４．　【３】蔡晓君．变工况机械密封实验台的设计及测试系统的建立　［Ｄ］．沈阳：东北大学，２００４．　【４】魏龙．机械密封ＣＡＴ装置及ＧＹ７０机械密封性能的研究　［Ｄ］．南京：南京工业大学，２００３．　【５】朱学明，刘正林，朱汉华，等．机械密封环热一结构耦合分析　研究［Ｊ］．武汉理工大学学报：交通科学与工程版，２００５，２９　（２）：１９８—２０１．　Ｚｈｕ　Ｘｕｅｍｉｎｇ，Ｌｉｕ　Ｚｈｅｎｇｌｉｎ，Ｚｈｕ　Ｈａｎｈｕａ，ｅｔ　ａ１．Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｏｎ　ｔｈｅｒｍａｌ－ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｃｏｕｐｌｅｄ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｆｏ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｓｅａｌ　ｉｒｎｇｓ［Ｊ］．　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｗｕｈａｎ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ：Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ　Ｓｃｉ—　ｅｎｃｅ＆Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００５，２９（２）：１９８—２０１．　高效节能纳米抗磨剂获国家发明专利　摩擦学分会团体会员单位劲力宝石油化工有限公司申　请的“高效节能纳米抗磨剂及其制备方法和应用”近Ｆｔ获　国家发明专利授权。专利发明人是摩擦学分会理事王长清　董事长。该公司致力于新型润滑添加剂研究，其“年产　８　６００　ｔ高效节能纳米抗磨润滑剂新材料”项目列入２００９年　河北省创业风险投资项目。