20140605红桥河3号桥脚手架施工方案

轮台县红桥新区3号桥

脚 手 架 专 项 施 工 方 案

施工单位：鄂州市市政工程公司 编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 编制时间：

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第一章 设计依据

编制依据

1. 建设部《工程建设标准强制性条文》 2. 有关《工程建设地方标准强制性条文》

3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2011) 4.《建筑结构荷载规范》(GB50009—2012) 5.《城市桥梁工程施工及验收规程》(GJJ2-2008) 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—91 7.《公路桥涵施工技术规范》 (JTG/T F50—2011)

8.《混凝土结构工程施工质量及验收规程》(G850204—2002) 9、《建筑工程安全检查标准》JGJ59—2011

10.《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》征求意见稿（建设部2008-5-10发布、实施）

11、《钢结构设计规范》 12、《道桥计算手册》

11.《轮台县红桥河3号桥工程》施工图，深圳西伦土木结构有限公司。 12.《轮台县红桥河景观带二期三号桥岩土工程勘察报告》时代岩土工程勘察设计院。

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第二章 工程概况

一、工程概况

本项目轮台红桥河3号桥工程在轮台县红桥新区范围，位于南环路跨越红桥河处.红桥河3号桥桥型为三跨双索面矮塔斜拉桥,跨径布置为[45+70+45m]全长163.18m。本桥行车道为双向六车道；桥梁结构的设计基准期100年；桥，梁结构安全等级一级；汽车荷载 城-A级；河低标高953.71m；控制水位955.82m;最高洪水位956.04m；抗地震基本烈度为7度；桥梁抗震设防类别为甲类，进行8度抗震设计；桥台采用重力式桥台，承台接桩基础，承台高1.5m,桩基础采用直径1.2m钻孔灌注桩,桩顶承载力为2900kN；桩长为43m。桥墩采用式,承台接桩基础.桥墩横桥向宽3.0m,纵桥向尺寸由墩顶3.0m渐变至4.0m，承台高3.0m，桩基础采用直径1.5m钻孔灌注桩，桩顶承载力8000kN,根据地质情况计算，桩长60m。 场地自然地面高差较大，勘测点标高在954.10-960.10m之间，勘测点最大高差6.00m,平均标高955。70m。 地层自上而下地质情况如下：

第一层 粉质沙性：饱和，层厚1.2-8.0m，标高946.50-952.40。地基承载力；35-120kpa. qik=35kpa

第二层；细纱，中密饱和，勘厚0.8-11.50m,底标高939.20-952.30m[fao]180kpa; qik=45kpa 第三层;粉质粘土：勘厚1.90-9.60m，底标高929.00-942.00m.[fao]=160kpa ;qik=65kpa;

第四层 细沙土：饱和，层厚4.8-10.10m，[fao]=180kpa。=35kpa; 第五层 ，粉土，密实饱和，层厚2.00-12.60 m，底高915。30-922。10m,[fao]160kpa。

第六层发 细沙，密实饱和，底标高911.80-915.40.。[fao]210kpa。[qik]60kpa。

第七层 粉质粘土底标高906.4-911.6[fao]=180kpa.。

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第八，细沙密实饱和，顶标高906.4-911.60m，[fao]300=kpa,[qik]=80kpa.

第三章 施工方案

一、地基状况及处理措施

(1)本项目所处位置为原河道平整的灌注桩平台上，满堂支架搭设需将承台施工完成后，在灌注平台上浇筑40cm厚C15毛石砼进行硬化处理。针对支架基础采取如下处理办法以对碗扣支架地基基础加强：①将原状土平整至高程955.6米后压实,压实度不小于120KPa；②浇筑40厘米C15混凝土,混凝土顶标高为956.046米。

为避免处理好地基受水浸泡，在基础顶面设置0.5%双向排水横坡 在地面硬化以后，应该加强箱梁施工内的排水工作，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。

(2)设置36米宽的过水洞口,采用直接为530毫米的钢柱支撑,横向间距3米,纵向间距6米.基础采用桩基础，直径1.2米、深11米，桩顶标高954

二、现浇碗扣支架设计 2.1 WDJ碗扣支架构件概述

WDJ碗扣式钢管支架立杆和顶杆上每隔0.6米设置一副碗扣接头，下碗扣和上碗扣限位销直接焊在立杆或顶杆上，当上碗扣的缺口对准限位销时，上碗扣可沿杆向上滑动。连接横杆时，先将横杆接头插入下碗扣的周边带的圆槽内，将上碗扣沿限位销滑下扣住横杆接头，并顺时针旋转扣紧，用铁锤敲击即牢固锁紧。该脚手架能根据要求，组成多种组架尺寸，本工程基本采用立杆间距1200mm、900mm、600mm、300mm三种尺寸。

该脚手架具有接头构造合理，力学性能良好（较同样管材脚手架的结构强度提高0.5倍以上），工作安全可靠，构件轻，装拆方便，克服了传统式普通钢管支架用材量大，零部件多，搭拆劳动强度大等缺点。该脚手架立杆轴心受力，根部有可调节支座，顶部有可调节托座，对箱梁支架搭设十分方便。

2.2 满堂支架布置设计

连续箱梁支架采用碗扣式满堂支架。选取市场上使用普遍的Φ48³2.7mm钢

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管，材质为Q235-A3钢，轴向容许应力[σ0]=140 MPa。箱梁底模、侧模和内膜均采用δ=15±1mm的竹胶板。竹胶板容许应力[σ0]=70MPa,弹性模量E=6³103MPa。

箱梁端横梁、中横梁位置： 1、1.8米高度箱梁端横梁：

顺桥向采用10*15cm方木放置在顶托上方，横桥向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆步距为60*60cm，横杆步距为120cm。

2、3.2米高度箱梁中横梁：

顺桥向采用10*15cm方木放置在顶托上方，横向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为60cm（顺桥向）*30cm（横向），横杆步距为120cm。

3、箱梁箱室底板下：

顺桥向采用10*15cm方木放置在顶托上方，横向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。

4、箱梁腹板下：

顺桥向采用10#工字钢或双层10*15cm方木放置在顶托上方，横桥向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90cm（顺桥向）*30cm（横向），横杆步距为120cm。

⑤在翼缘板下：

横桥向方木采用10*15cm放置在顶托上方，纵向方木采用8*8cm@30cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。

⑥边腹板外侧：

竖向方木采用10*15cm@90cm放置在顶托上，纵向方木采用8*8cm@25cm，斜撑钢管纵向间距为90cm，竖向间距为60cm。

2.3 支架剪刀撑布设

①在支架底部、顶部各设一道连续水平剪刀撑，当顶、底部水平剪刀撑垂直高度大于4.8米时，需中间加设水平剪刀撑，且上下层水平剪刀撑在垂直方向上的间距不得超过4.8m。剪刀撑采用υ48普通钢管，且在钢管连接处用两个钢管扣件紧固。剪刀撑按规范连续设置，确保支架整体稳定。

②纵向、横向及四周剪刀撑间距不应大于4.5米。

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③剪刀撑斜杆与地面交角在45º～60°范围，斜杠接头处搭接长度不小于1米。

④剪刀撑采用的建筑钢管与碗扣支架立杆间应尽量采用十字扣件连接，确保支架体系受力稳定。

⑤立杆顶托丝杆伸出长度不超过200mm,超出部分必须采用方木进行抄垫。 顶托至最上一道水平横杆间的总悬臂长度不超过500mm。 三、支架体系施工方法 3.1支架立杆位置放样

用全站仪放出箱梁中心线，然后用钢尺放出底座十字线，并标示清楚。 3.2安放底托

按标示的底座位置先安放底托，然后将旋转螺丝顶面调整在同一水平面上。注意底座与地基的密贴，严禁出现底座悬空现象。

3.3安装立杆、横杆和顶托

从一端开始，按照横桥向30cm、60cm或90cm，顺桥向60cm、90cm布设立杆，横杆步距为120cm，调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧，一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶层，最后安放顶托，并依设计标高将U型顶托调至设计标高位置。

3.4安放槽钢、方木、铺底模

在顶托调整好后铺设顺桥向10*15cm方木，铺设时注意使其两纵向接头处于U型上托座上（防止出现“探头”），接着按20cm间距铺设横向8³8cm方木，根据放样出的中线铺设δ=15±1mm的竹胶板做为箱梁底模。

3.5设置剪刀撑

支架每隔六排设一横向剪刀撑，纵向剪刀撑沿横向每隔六排设一纵向剪刀撑，水平剪刀撑上下各设置一道。剪刀撑采用D48普通钢管，且在钢管连接处用两个钢管扣件紧固。剪刀撑按规范连续设置，确保支架整体稳定。

四、现浇箱梁构造尺寸和计算

本项目现浇箱梁混凝土施工采用两阶段施工，第一次混凝土浇筑至翼板根部下30厘米处，第二次混凝土浇筑至箱梁顶面，考虑到满堂支架施工的安全性，该满堂支架验算取混凝土一次浇筑成型进行验算

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1、 设计依据

荷载标准值计算(荷载数据按《城市桥梁工程施工及验收规程》附录B取用)。 2、 碗扣支架设计验算 2.1 设计参数：

㈠ 竹胶板(δ=15±1mm，此处取单位长度1米验算)： 容许应力[σ0]=70MPa； 弹性模量E=6³103MPa；

截面抵抗矩W= bh2/6=1000³152/6=3.75³104mm3； 截面惯性矩I= bh3/12=1000³153/12=2.81³105mm4； EI=6³103³2.81³105 =1.686³103 N•m2。

㈡ 东北落叶松(10³15cm, 顺纹弯矩应力为14.5 MPa，顺纹剪应力[T]=1.5MPa,

湿度：15%，密度：6KN/m3)：

截面抵抗矩W= bh2/6=100³1502/6=3.75³105mm3； 截面惯性矩I= bh3/12=100³1503/12=2.81³107mm4；

考虑木材差异：顺纹弯矩应力取值12 MPa，按照湿材0.9折减系数得： [σ0]＝12³0.9＝10.8Mpa； E=9³103³0.9=8.1³103Mpa；

EI=8.1³103³2.81³107=22.76³104 N•m2。

（三 ） 东北落叶松(8³8cm, 顺纹弯矩应力为14.5 MPa，湿度：15%，密度：

6KN/m3))：

截面抵抗矩W=13.3³104mm3； 截面惯性矩I=6.67³106mm4；

考虑木材差异：顺纹弯矩应力取值12 MPa，按照湿材0.9折减得： [σ0]＝12³0.9＝10.8Mpa； E=9³103³0.9=8.1³103Mpa；

EI=8.1³103³6.67³106=5.403³104N•m2。 （四） 10#工字钢(11.2kg/m)： [σw]＝205Mpa；

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E＝2.05³105Mpa； A=14.3cm2；

W=49cm3=49000mm3； I=245cm4=2450000mm4；

S工10=28.2 cm3 , t工10=5mm, EA=2.05³105Mpa³1430mm2=293150KN； EI=2.05³105Mpa³2450000mm4=502250N•m2。 （五）碗扣支架钢管： 轴向容许应力[σ0]=140 MPa；

国标钢管：υ48、t=3.5,考虑市场管材差异，此处验算取值t=2.7mm； 钢管容许荷载53.7KN 根据本工程实际情况:

横杆步距L=1200mm，每根立杆设计荷载F=30KN； 横杆步距L=600mm，每根立杆设计荷载F=40KN。 碗扣支架钢管截面特性表

碗扣支架钢管截面特性表

外径 壁厚 d(mm) t(mm) 48 2.7 截面积 2A(mm) 3.84×10 2惯性矩 4I(mm) 0.9×10 5抵抗矩 3W(mm) 4.12×10 3回转半径 i（mm） 16.05 每米长自重 （N） /

（六）抗风验算（按《建筑结构荷载规范》取值）： 轮台地区基本风压按照50年一遇取值: W0=0.45kN/m2； 风压高度系数K2=1.0； 体型系数K1=0.80；

地形、地理条件按照城市市内取值K3=0.85。 2.2永久荷载 ① 箱梁混凝土自重

1.8m高端横梁（中横梁、腹板）部位：1.8³26=40.8N/m2； 3.2m高端横梁（中横梁、腹板）部位：3.2³26=83.2N/m2； 翼板部位：0.6³26=15.6KN/m2；

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箱室侧面部位：0.6³26=15.6KN/m2。

② 模板重量（含内模、侧模及支架），以混凝土自重5%取值计算，则： 1.8m高箱梁端横梁底部：40.8KN/m2³5%=2.04KN/m2；

3.5m高箱梁中横梁底部：83.2KN/m2³5%=4.16KN/m2； 翼板部位：15.6KN/m2³5%=0.78KN/m2； 箱室侧面部位：15.6KN/m2³5%=0.78KN/m2； 2.3施工均布活载

㈠ 施工人员、机械设备及材料堆放等荷载：2.5KN/m2； ㈡ 混凝土倾倒时对结构产生的冲击荷载：2.0KN/m2； ㈢ 混凝土振捣对结构下部产生的荷载：2.0KN/m2； ㈣ 混凝土振捣对腹板侧面产生的水平荷载：4.0KN/m2； ㈤ 荷载组合：

计算强度:q=1.2³(①+②)+1.4³(㈠+㈡+㈢)； 计算刚度:q=1.2³(①+②)。 2.4 支架及模板系统验算

㈠ 箱梁端横梁、腹板底部竹胶板（1.8米高箱梁）

底模采用δ＝15 ±1mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm 的8³8cm横向方木上，面板属于受弯构件，只验算其抗弯强度及绕度，按连续梁考虑,取单位长度1.0米板宽按照三跨连续梁进行计算：

抗弯强度：q=1.2³(①+②)+1.4³(㈠+㈡+㈢) =1.2×(40.8+2.04)+1.4×(2.5+2.0+2.0)

=51.408+9.1=60.508KN/m

Mmax=

12ql =0.1×60.508×0.22=0.242KN•m 10σmax= Mmax/W=0.242³106/3.75³104=6.45MPa＜[σ0]= 70MPa 满足设计要求！ 抗弯刚度：

q=1.2³(①+②)=51.408KN/m

ω=qL4/(150EI)= 51.408×103×0.204/150×1.686×103

=0.41mm≤L/400=200/400=0.5mm

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满足设计要求！

箱梁中横梁、腹板底部竹胶板（3.2米高箱梁） 抗弯强度：q=1.2³(①+②)+1.4³(㈠+㈡+㈢) =1.2×(83.2+4.16)+1.4×(2.5+2.0+2.0)

=104.832+9.1=113.932KN/m

Mmax=

12ql=0.1×113.932×0.22=0.46KN•m 10σmax= Mmax/W=0.46³106/3.75³104=12.27MPa＜[σ0]= 70MPa 满足设计要求！ 抗弯刚度：

q=1.2³(①+②)=104.832KN/m

ω=qL4/(150EI)=104.832×103×0.24/150×1.686×103

=0.66mm＞L/400=200/400=0.5mm 不满足设计要求，对结构影响可忽略不计。 ㈡ 箱梁翼缘处竹胶板

抗弯强度：q=1.2³(①+②)+1.4³(㈠+㈡+㈢) =1.2×(15.6+0.78)+1.4×(2.5+2.0+2.0)

=28.756KN/m

Mmax=

12ql =0.1×28.756×0.32=0.23KN•m 10σmax= Mmax/W=0.26³106/3.75³104=6.93MPa＜[σ0]=70MPa 满足设计要求！ 抗弯刚度：

q=1.2³(①+②)=19.66KN/m

ω=qL4/(150EI)=19.66×103×0.34/150×1.686×103 =0.63mm＜L/400=300/400=0.75mm 满足设计要求！ ㈢ 箱梁腹板外侧竹胶板

混凝土侧压力：PM=0.22γt0β1β2v1/2 注：γ—混凝土的自重密度，取26KN/m3；

t0—新浇混凝土的初凝时间，可采用t0＝200/(T+15）,T为砼入模温度(℃)，

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取25,则t0=5；

β1—外加剂影响修正系数,因掺缓凝剂取1.2；

β2—砼坍落度影响修正系数,坍落度控制在11cm～15cm取1.15； v—混凝土浇筑速度（m/h）,取0.4 则：PM=0.22γt0β1β2v1/2 =0.22×26×5×1.2×1.15×0.41/2 =24.96KN/m2

qM=1.2³PM+1.4³(㈠+㈡+㈣) =1.2×24.96+1.4×8.5

=41.85KN/m Mmax=

12ql =0.1×41.85×0.252=0.26KN•m 10σmax= Mmax/W=0.26³106/3.75³104=7.0MPa＜[σ0]=70MPa 满足设计要求！ 抗弯刚度：

q=1.2×PM =29.95KN/m

ω=qL4/(150EI)= 29.95×103×0.254/150×1.686×103

=0.46mm＜L/400=250/400=0.625mm 满足设计要求！ 2.5 支架方木系统验算

㈠ 箱梁端横梁、中横梁底板横向方木（1.8米高箱梁）

横向方木搁置于间距为0.6米的纵向10*15cm方木上,横向方木规格为80mm³80mm,间距0.2米，横向方木取单位跨度0.2米，按照三跨连续梁验算。

抗弯强度计算：

q={1.2³(①+②)+1.4³(㈠+㈡+㈢)}³0.2+6³0.08³0.08 ={1.2×(40.8+2.04)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08 =12.138KN/m Mmax=

12ql =0.1×12.138×0.62=0.44KN•m 10σmax= Mmax/W=0.44³106/13.3³104=3.31MPa＜[σ0]= 10.8MPa

抗剪强度计算

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Tmax=0.6ql=0.6×12.14×0.6=4.37KN T =3T/2bh<[T]（截面抗剪强度设计值）

=3³4.37³103/2³80³80=1.02＜1.5MPa 满足设计要求！ 抗弯刚度：

q=1.2³(①+②)³0.2（间距）=1.2³42.84³0.2=10.28KN/m f=KwqL4/(100EI)=0.677×10.28×103×0./100×5.403×104 =0.17mm＜L/400=600/400=1.5mm 满足设计要求！

㈡ 箱梁中横梁底板横向方木（3.2米高箱梁）

横向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为60cm（顺桥向）*30cm（横向），横向方木取单位跨度0.2米，按照三跨连续梁验算。

q={1.2³(①+②)+1.4³(㈠+㈡+㈢)}³0.2+6³0.08³0.08 ={1.2×(83.2+4.16)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08 =21KN/m Mmax=

12ql =0.1×21×0.32=0.19KN•m 10σmax= Mmax/W=0.19³106/13.3³104=1.43MPa＜[σ0]=10.8MPa 满足设计要求！ 抗剪强度计算：

Tmax=0.6ql=0.6×21×0.3=3.78KN T =3T/2bh<[T]

=3³3.78³103/2³80³80=0.＜1.5MPa 满足设计要求！ 抗弯刚度：

q=1.2³(①+②)³0.2=1.2³(83.2+4.16)³0.2=20.97KN/m f=KwqL4/(100EI)=0.677×20.97×103×0.34/100×5.403×104

=0.021mm＜L/400=300/400=0.75mm 满足设计要求！

㈢箱梁边腹板外侧方木（顶托上竖向10*15cm方木、纵向8*8cm方木）

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①纵向8*8cm方木:竖向方木采用10*15cm@90cm放置在顶托上，纵向方木采用8*8cm@25cm，斜撑钢管纵向间距为90cm，竖向间距为60cm。

q={1.2³PM+1.4³(㈠+㈡+㈣)}³0.25+6³0.08³0.0.08 =（1.2³24.96+1.4³8.5）³0.25+6³0.08³0.08 =41.852×0.25+0.038

=10.501KN/m Mmax=

12ql=0.1×10.501×0.92=0.85KN•m 10σmax= Mmax/W=0.85³106/13.3³104=6.39MPa＜[σ0]= 10.8MPa 满足设计要求！

抗剪强度计算：

Tmax=0.6ql=0.6×10.501×0.9=5.67KN T = 3T/2bh < [T]

=3³5.67³103/2³80³80=1.33＜1.5MPa 满足设计要求！ 抗弯刚度：

q=1.2×PM×0.25=7.488KN/m

f=KWqL4/(100EI)=0.677×7.488×103×0.94/100×5.403×104

=0.62mm＜L/400=900/400=2.25mm 满足设计要求！ ②竖向10*15cm方木：

竖向方木采用10*15cm@90cm，搁置于竖向间距为0.6米的竖向碗扣支架顶托上，竖向方木承受纵向方木8*8cm@25cm支座反力Rmax=9.45KN作用，得：

工况一：

支座反力：0.6R1=9.45*0.25+9.45*0.5 R1=11.813KN R2 =9.45*3-R1

R2=16.54KN

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Mmax+9.45*0.25-16.54*0.25=0 Mmax=1.773KN.M

σmax= Mmax/W=1.773³106/3.75³105=4.73MPa＜[σ0]= 10.8MPa 满足设计要求！ 抗剪强度计算： Tmax=11.813KN T = 3T/2bh < [T]

=3³11.813³103/2³100³150=1.18MPa＜1.5MPa 满足设计要求！ 工况二：

Mmax+9.45*0.25-14.175*0.3=0 Mmax=1.887

σmax= Mmax/W=1.887³106/3.75³105=5.04MPa＜[σ0]=10.8MPa 满足设计要求！ 抗剪强度计算： Tmax=14.18KN T =3T/2bh<[T]

=3³14.18³103/2³100³150=1.42Mpa=[T]=1.5MPa 满足设计要求！

综上所述：箱梁边腹板外侧纵向方木采用8*8cm@25cm，搁置于间距为0.9米的竖向10*15cm方木上是安全可靠的！

㈣ 箱梁翼缘处方木

横桥向方木采用10*15cm放置在顶托上方，纵向方木采用8*8cm@30cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。

q={1.2³(①+②)+1.4³(㈠+㈡+㈢)}³0.3+6³0.08³0.08 ={1.2×(15.6+0.78)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.3+6×0.08×0.08 =8.67KN/m

Mmax=1/8ql2= 1/8*8.67*0.9*0.9=0.88KN•m

σmax= Mmax/W=0.88³106/13.3³104=6.62MPa＜[σ0]=10.8MPa 满足设计要求！

14

抗剪强度计算：

Tmax=0.6ql=0.6*8.67*0.9=4.68KN T = 3T/2bh < [T]

=3³4.68³103/2³80³80=1.1＜1.5MPa 满足设计要求！

横向10*15cm方木放置在间距为0.9米的顶托上，横向方木承受纵向方木8*8cm@30cm支座反力Rmax=7.8KN作用，得：

工况一：

Mmax+7.8*0.3-11.7*0.45=0 Mmax=2.93KN•m

σmax= Mmax/W=2.93³106/3.75³105=7.8MPa＜[σ0]=10.8MPa 满足设计要求！ 抗剪强度计算： Tmax=11.7KN T = 3T/2bh < [T]

=3³11.7³103/2³100³150=1.17＜1.5MPa 满足设计要求！ 工况二： Mmax-7.8*0.3=0 Mmax=2.34KN•m

σmax= Mmax/W=2.34³106/3.75³105=6.24MPa＜[σ0]=10.8MPa 满足设计要求！

抗剪强度计算： Tmax=7.8KN T = 3T/2bh < [T]

=3³7.8³103/2³100³150=0.78＜1.5MPa 满足设计要求！ ㈤ 箱梁箱室底板横向方木

15

横向方木搁置于间距为0.9米的纵向10*15cm方木上,横向方木规格为80mm³80mm,间距0.2米，横向方木取单位跨度0.2米，按照三跨连续梁验算。

抗弯强度计算：

q={1.2³(①+②)+1.4³(㈠+㈡+㈢)}³0.2+6³0.08³0.08 ={1.2×(15.6+0.78)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08 =5.79KN/m Mmax=

12ql =0.1×5.79×0.92=0.49KN•m 10σmax= Mmax/W=0.49³106/13.3³104=3.68MPa＜[σ0]= 10.8MPa 满足设计要求！

抗剪强度计算：

Tmax=0.6ql=0.6×5.79×0.9=3.13KN T =3T/2bh<[T]（截面抗剪强度设计值）

=3³3.13³103/2³80³80=0.73＜1.5MPa 满足设计要求！ 抗弯刚度：

q=1.2³(①+②)³0.2（间距）=1.2³(15.6+0.78)³0.2=3.93KN/m f=KwqL4/(100EI)=0.677×3.93×103×0.94/100×5.403×104

=0.32³10-3mm＜L/400=900/400=2.25mm 满足设计要求！

2.6支架纵桥向10*15cm方木验算

㈠ 箱梁端横梁、中横梁底板处纵向10*15cm方木

10*15cm方木在箱梁端横梁、中横梁底板处按照支架立杆纵向间距为60cm布设，按照简支梁进行验算。其中取1.8米的端横梁作为计算依据

①10*15cm方木验算：

工况一：10*15cm方木承受8³8cm方木的最大支座反力Rmax=7.28KN及自重作用，

10*15cm方木每米自重Q=6*0.1*0.15=0.09KN/m 支座反力：

16

0.6r2-7.28*0.2-7.28*0.4-0.09*0.6*0.3=0 R1=14.6 R2=7.3 Mmax-14.6*0.2+0.09*0.2*0.1=0 Mmax=2.92KN•m

σmax= Mmax/W=2.92³106/13.3*105=2.19MPa＜[σ]= 10.8MPa 满足设计要求！ Vmax=14.6KN

τ=3*14.6*103/2*100*150=1.46MPa＜[τ]=1.5 MPa 满足设计要求！

工况二：10*15厘米方木承受8³8cm方木的最大支座反力Rmax=7.28KN及自重作用，

Mmax+7.28*0.2-10.95*0.3+0.09*0.3*0.15=0 Mmax=1.80K N•m

σmax= Mmax/W=1.8³106/3.75*105=4.8MPa＜[σ]= 10.8MPa 满足设计要求！ Vmax=10.95KN

τ= 3*10.95*103/2*100*150=1.1MPa＜[τ]=1.5MPa 满足设计要求！

㈡ 箱梁腹板处纵向10*15cm方木验算

顺桥向采用10#工字钢或双层10*15cm方木放置在顶托上方，横桥向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90cm（顺桥向）*30cm（横向），横杆步距为120cm。

按照简支梁进行验算。10#工字钢或双层10*15cm方木验算承受8³8cm方木的最大支座反力Rmax=7.28KN及自重作用，按照简支梁进行验算。

10#工字钢自重计算（q=0.112 KN/m）。 10*15厘米方木自重：0.09KN/M 工况一：

支座反力0.9R1-7.28*0.2-7.28*0.4-7.28*0.6-7.28*0.8-0.09*0.9*0.45=0 R1=14.6 R2=22.75

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(1) 方木Mmax+7.28*0.4+7.28*0.2+0.09*0.4*0.2-22.75*0.4=0

Mmax=4.72KN•m

σmax= Mmax/W=4.72³106/3.75*105=12.59MPa＜[σ]=10.8MPa 不满足设计要求！ Vmax=22.75KN

τ= 3*22.75/2*100*150=2.28MPa＜[τ]=1.5MPa 不满足设计要求！ (2)10号工字钢 Mmax=4.72KN•m

σmax= Mmax/W=4.72³106/49000=96.3MPa＜[σ]=205MPa 满足设计要求！ Vmax=22.75KN

τ= VS/It=22.75³103³28200/2450000³5=52.3MPa＜[τ]=125 MPa 满足设计要求！

工况二： (1)10*15厘米方木承受8³8cm方木的最大支座反力Rmax=7.28KN Mmax+7.28*0.2+7.28*0.4+0.09*0.45*0.225-18.24*0.45=0

Mmax=3.83KN•m

σmax= Mmax/W=3.83³106/3.75*105=10.21MPa＜[σ]=10.8MPa 满足设计要求！ Vmax=18.24KN

τ= 3*18.24*103/2*100*150=1.82MPa>[τ]=1.5MPa 不满足设计要求！ (2)10号工字钢 Mmax=3.83KN•m

σmax= Mmax/W=3.83³106/49000=78.1MPa＜[σ]=205MPa 满足设计要求！ Vmax=18.24KN

18

τ= VS/It=18.24³103³28200/2450000³5=42MPa＜[τ]=125 MPa 满足设计要求！

㈢ 箱梁箱室底板处纵向10*15cm方木

纵向10*15cm方木在箱梁箱室底板处按照支架立杆纵向间距为90cm布设，按照简支梁进行验算。

①10#工字钢验算：

工况一： 10*15cm方木8³8cm方木的最大支座反力Rmax=5.2KN及自重作用，

10*15方木:q=6*0.1*0.15=0.09KN/M

支座反力：0.9R2-5.2*0.8-5.2*0.6-5.2*0.4-5.2*0.2-0.09*0.9*0.45=0 R2=11.6 R1=14.481

Mmax-14.481*0.4+5.2*0.4+5.2*0.2+0.09*0.4*0.2=0 Mmax=2.66KN•m

σmax= Mmax/W=2.66³106/3.75*105=7.09MPa＜[σ]=10.8MPa 满足设计要求！

Vmax=14.48KN

τ= 3*14.48*103/2*100*150=1.45MPa<[τ]=1.5MPa 满足设计要求！

工况二：10*15厘米方木承受8³8cm方木的最大支座反力Rmax=5.08KN及自重作用，

Mmax-13*0.45+5.2*0.4+5.2*0.2+0.09*0.4*0.2=0 Mmax=2.72K N•m

σmax= Mmax/W=2.72³106/3.75*105=7.26MPa＜[σ]=10.8MPa 满足设计要求！ Vmax=13KN

τ= 3*13*103/2*100*150=1.3MPa<[τ]=1.5MPa 满足设计要求！

19

2.7 支架稳定性验算

单肢立杆轴向力计算公式根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》5.6.2如下式4-1所示。

N = [1.2（Q1+ Q2 ）+ 1.4 （Q3+Q4）]³Lx³Ly (4-1) 式中：

Lx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距（m）； Ｑ1——支撑架模板自重标准值； Ｑ2—— 新浇砼及钢筋自重标准值； Ｑ3—— 施工人员及设备荷载标准值； Ｑ4—— 振捣砼产生的荷载。

㈠ 1.8米高箱梁端横梁、中横梁（立杆间距：600³600 mm,横杆步距1200mm）

N=[1.2（Q1+ Q2 ）+ 1.4 （Q3+Q4）]³Lx³Ly

N=1.2³(40.8+2.04)³0.36+1.4³（2+4.5）³0.36=22.14KN＜[N]=30KN 满足设计要求！

㈡ 3.2米高箱梁端横梁、中横梁（立杆间距：600³300 mm,横杆步距1200mm）

N=[1.2（Q1+ Q2 ）+ 1.4 （Q3+Q4）]³Lx³Ly

N={1.2³(83.2+4.16) +1.4³6.5}³0.18=20.51KN＜[N]=30KN 满足设计要求！

㈢ 箱梁腹扳处（立杆间距：900³300 mm,横杆步距1200mm） N=[1.2（Q1+ Q2 ）+ 1.4 （Q3+Q4）]³Lx³Ly

N={1.2³(40.8+2.04)+1.4³6.5}³0.27=16.34KN ＜[N]=30KN（按照步距L=1.2m时，每根立杆设计荷载F=30KN设计）

满足设计要求！

㈣ 箱梁箱室处（立杆间距：900³900 mm,横杆步距1200mm） N=[1.2（Q1+ Q2 ）+ 1.4 （Q3+Q4）]³Lx³Ly

N={1.2³(15.6+0.78) +1.4³6.5}³0.81=23.3KN＜[N]=30KN（按照步距L=1.2m时，每根立杆设计荷载F=30KN设计）

20

满足设计要求！

㈤ 箱梁翼缘处（立杆间距：900³900 mm，横杆步距1200mm） N=[1.2（Q1+ Q2 ）+ 1.4 （Q3+Q4）]³Lx³Ly

N={1.2³(15.6+0.78) +1.4³6.5}³0.81=23.3KN＜[N]=30KN（按照步距L=1.2m时，每根立杆设计荷载F=30KN设计）

满足设计要求！

㈥ 单根立杆强度及稳定性验算：

单肢立杆轴向承载力满足下列要求:

N≤υAf（《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》5.3.3-2） i ——截面回转半径， i = 16.05mm f ——钢材的抗压强度设计值，f=140MPa A ——立杆的截面面积，A=3.84cm2

单根立杆的稳定性与轴心压力大小有关，与立杆间距无关，故取最大轴心压力N=23.3KN验算:

由于横杆步距为1.2m(最顶端步距按最大悬出长度0.5m计算l=0.6+0.5³2=1.6m)，立杆按两端铰结计算，则 l0=l(《路桥施工计算手册》12-80)

则长细比计算如下：

1、λ=l0/i=1200/16.05=74.76≈75

由长细比查表可得轴心受压构件稳定系数υ=0.813 验算稳定 N≤υAf

23.3≤0.813*384*140/1000

23.3≤43.71 稳定性满足要求； 2、λ=l0/i=1600/16.05=99.69≈100

由长细比查表可得轴心受压构件稳定系数υ= 0.633 验算稳定 N≤υAf

23.3≤0.633*384*140/1000

23.3≤34.03 稳定性满足要求. （七） 整体稳定验算（抗风验算）

轮台地区基本风压按照50年一遇取值: W0=0.45kN/m2，风压高度系数

21

K2=1.0，体型系数K1=0.80，地形、地理条件按照城市市内取值K3=0.85（按《建筑结构荷载规范》取值）。

① 求得风荷载强度：W=K1K2K3W0=0.8³1.0³0.85³0.45=0.306 kN/m2 ② 作用在立杆上的荷载： F =0.306×1.2×0.048=0.018kN ③ 立杆最大弯矩：

M=F×L=0.018×1.2=0.0212KN•m ④ 计算立杆的压弯强度：

计算得最大轴心压力为N=23.3KN，偏安全考虑，取横杆步距L=600mm时，每根立杆设计荷载F=40KN计算。

σ=N/φA+M/W

=40×103/384+21200/5.08×103=107.48Mpa< f=205 MPa （f—钢材的抗压强度设计值，f=205 MPa） 满足设计要求! ㈨ 地基承载力验算

地基承载力验算： N/Ad≤K• fk

式中： N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；

Ad——为立杆底座面积Ad=10cm³10cm=100cm2；（按照立杆底座尺寸为10*10cm计算）

按照最不利荷载考虑，地基承载力系数取1.0，立杆底托下砼基础承载力： N/A=23.3/0.01=2330Kpa<[f]=15000kpa 底托下砼基础承载力满足要求。

底托坐落在40cmC15砼层上，按照力传递面积计算（砼按照45度发散角计算）：

A=(2*0.4*tg45+0.1)2=0.81平方 4、桥跨中过水洞脚手架设计方案 1、设计说明

由于本桥位于河道中，6月中旬到7月底为洪水期，因此需布置宽36米，长45米的门洞，门洞高3米

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门洞支墩采用单根3.5米长υ530螺旋钢管，管桩基础灌注桩基础。门洞支墩管桩顶扁担梁采用2根工50型钢，纵桥向采用工40 分配梁，型钢与管桩之间采用焊接方式连接成整体，工40分配梁顶部横桥向布设间距90cm10#工字钢作为次分配梁，其上支架布设按照标准段正常布设。

箱梁箱室底板下：

顺桥向采用10*15cm方木放置在顶托上方，横向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。

箱梁腹板下：

顺桥向采用10*15cm方木放置在顶托上方，横桥向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90cm（顺桥向）*30cm（横向），横杆步距为120cm。

在翼缘板下：

横桥向方木采用10*15cm放置在顶托上方，纵向方木采用8*8cm@30cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。

门洞中与大跨箱梁底部中对应，则永久荷载最不利点位于门洞两侧边缘梁体较厚处，而临时支架较高点位于跨中，偏安全角度考虑，现取门洞边缘处梁高，取跨中部位支架，将门洞顶部梁体作为等截面箱梁，管桩取中墩按照最不利状况验算。

跨越红桥河采用（45+70+45）米一联，上部结构采用变高度预应力混凝土连续梁，支点梁高3.2米，跨中梁高1.8米，桥面宽43m。箱梁底离地面最高高8.291米。此联大跨径处设置门洞。门洞最边缘梁高经计算h=2.379米，底板厚度0.376米，顶板厚度0.25米，腹板厚度1.2米，翼板根部厚度0.6米。

2、门洞结构验算 2.1设计参数

I工40=21720cm4 , W工40 =1090cm3 ,

S工40=631.2cm3 , t工40=10.5mm，q自重=67.6kg/m I工50=472cm4 , W工50=1860cm3 ,

S工50= 1084.1cm3 , t工50=12mm，q自重=93.4kg/m E＝2.05³105Mpa

EI工40=2.05³105³21720³104=44526 KN•m2

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EI工50=2.05³105³472³104=95276KN•m2 2.1.1永久荷载 ① 箱梁混凝土自重

腹板部位：2.379³26=61.85KN/m2 翼板部位：0.6³26=15.6KN/m2

箱室部位：（0.25+0.376）³26=16.276KN/m2

② 模板重量（含内模、侧模及支架），以混凝土自重5%取值计算，则： 腹板部位：61.85KN/m2³5%=3.09KN/m2 翼板部位：15.6KN/m2³5%=0.78KN/m2 箱室部位：16.276KN/m2³5%=0.814KN/m2 合计：4.684 KN/m2 2.1.2施工均布活载

③ 施工人员、机械设备及材料堆放等荷载：2.5 KN/m2 ④ 混凝土倾倒时对结构产生的冲击荷载：2.0 KN/m2 ⑤ 混凝土振捣对结构下部产生的荷载：2.0 KN/m2 ⑥ 混凝土振捣对腹板侧面产生的水平荷载：4.0 KN/m2 2.1.3支架重量计算

箱梁底板部位：90*90cm间距，支架高度5.291米按照设置5道横杆。 q1={（1.8³3³5+1.8³3³5+5³3³3）³5.94³9.8/1000}/（1.8³1.8） =1.7787 KN/m2(5.94Kg/m碗口支架每米重量)

翼板部位：90*90cm间距，支架高度5.291米按照设置5道横杆。 q1=1.7787 KN/m2

腹板部位：90*30cm间距，支架高度5.291米按照设置5道横杆。 q1={（0.6³3³5+1.8³3³5+5³3³3）³5.94³9.8/1000}/（0.6³1.8） =4.37KN/m2(5.94Kg/m碗口支架每米重量) 2.1.4荷载组合：

计算强度:q=1.2³(①+②)+1.4³(③+④+⑤) 计算刚度:q=1.2³(①+②) 2.2支架模板验算

24

腹板部位：底模采用δ＝15 ±1mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm 的8³8cm横向方木上，面板属于受弯构件，只验算其抗弯强度及绕度，按连续梁考虑,取单位长度1.0米板宽按照三跨连续梁进行计算：

抗弯强度：q=1.2³(①+②)+1.4³(③+④+⑤) =1.2×(61.85+3.09)+1.4×(2.5+2.0+2.0) =87.3KN/m

Mmax= =0.1×87.03×0.22=0.348KN•m

σmax= Mmax/W=0.348³106/3.75³104=9.28MPa＜[σ0]= 70MPa 满足设计要求！ 抗弯刚度：

q=1.2³(①+②)=77.51KN/m

ω=qL4/(150EI)= 77.51×103×0.204/150×1.686×103

=0.49mm2.3.1临界断面处，横向方木8*8cm@20cm梁高2.379m验算横向方木 腹板部位：横向方木搁置于间距为0.3米的纵向10*15方木上,横向方木规格为80mm³80mm,间距0.2米，横向方木取单位跨度0.2米，按照三跨连续梁验算。

抗弯强度计算：

q={1.2³(①+②)+1.4³(③+④+⑤)}³0.15+6³0.08³0.08 ={1.2×(61.85+3.09)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08 =17.44KN/m Mmax=

12ql=0.1×17.44×0.32=0.157KN•m 10σmax= Mmax/W=0.157³106/13.3³104=1.18MPa＜[σ0]= 10.8MPa 满足设计要求！ 抗剪强度计算：

Tmax=0.6ql=0.6×17.44×0.3=3.14KN T =3T/2bh<[T]（截面抗剪强度设计值）

25

=3³3.14³103/2³80³80=0.745＜1.5MPa 满足设计要求！ 抗弯刚度：

q=1.2³(①+②)³0.2（间距）=1.2³.94³0.2=15.59KN/m f=KwqL4/(100EI)=0.677×15.59×103×0.34/100×5.403×104 =0.016mm＜L/400=300/400=0.75mm 满足设计要求！ 2.3.3箱室底板部位

顺桥向采用10*15cm方木放置在顶托上方，横向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。

抗弯强度计算：

q={1.2³(①+②)+1.4³(③+④+⑤)}³0.15+6³0.08³0.08 ={1.2×(16.276+0.814)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08 =5.96KN/m Mmax=

12ql=0.1×5.96×0.92=0.48KN•m 10σmax= Mmax/W=0.48³106/13.3³104=3.61MPa＜[σ0]= 10.8MPa 满足设计要求！ 抗剪强度计算：

Tmax=0.6ql=0.6×5.96×0.9=3.22KN T =3T/2bh<[T]（截面抗剪强度设计值）

=3³3.22³103/2³80³80=0.755＜1.5MPa 满足设计要求！ 抗弯刚度：

q=1.2³(①+②)³0.2（间距）=1.2³17.09³0.2=4.1KN/m f=KwqL4/(100EI)=0.677×4.1×103×0.94/100×5.403×104 =0.337mm＜L/400=900/400=2.25mm 满足设计要求！ 2.3.4翼板部位

横桥向方木采用10*15cm放置在顶托上方，纵向方木采用8*8cm@30cm，

26

支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。

抗弯强度计算：

q={1.2³(①+②)+1.4³(③+④+⑤)}³0.15+6³0.08³0.08 ={1.2×(15.6+0.78)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.3+6×0.08×0.08 =8.KN/m

Mmax= =0.1×8.67×0.92=0.7KN•m

σmax= Mmax/W=0.7³106/13.3³104=5.26MPa＜[σ0]= 10.8MPa 满足设计要求！ 抗剪强度计算：

Tmax=0.6ql=0.6×8.67×0.9=4.68KN T =3T/2bh<[T]（截面抗剪强度设计值）

=3³4.68³103/2³80³80=1.1＜1.5MPa 满足设计要求！ 抗弯刚度：

q=1.2³(①+②)³0.3（间距）=1.2³16.38³0.3=5.9KN/m f=KwqL4/(100EI)=0.677×5.9×103×0.94/100×5.403×104 =0.49mm＜L/400=900/400=2.25mm 满足设计要求！

2.4纵桥向10*15cm方木验算

2.4.1箱梁腹板处：顺桥向采用10*15cm方木放置在顶托上方，横桥向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90cm（顺桥向）*30cm（横向），横杆步距为120cm。按照简支梁进行验算。

①10*15cm方木验算：

10*15cm方木承受8³8cm方木的最大支座反力Rmax=5.23KN及自重作用，（q=0.09KN/m）。

工况一：

抗弯强度计算：

Mmax+5.23*0.2+5.23*0.4+0.09*0.45*0.225-13.12*0.45=0 Mmax=2.76N•m

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σmax= Mmax/W=2.76³106/3.75*105=7.36MPa＜[σ]= 10.8MPa 满足设计要求！ 抗剪强度计算： Vmax=13.12KN

τ=3*13.12*103/2*100*150=1.31MPa＜[τ]=1.5MPa 满足设计要求！ 工况二： 支座反力计算：

0.9R2-5.23*0.8-5.23*0.6-5.23*0.4-5.23*0.2-0.09*0.9*0.45=0 R2=12.75 R1=13.48 抗剪强度计算： Vmax=13.48KN

τ=3*13.48*103/2*100*150=1.35MPa＜[τ]=1.5MPa 满足设计要求！

2.4.2箱室底板部位：顺桥向采用10*15cm方木放置在顶托上方，横向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。10#工字钢承受8³8cm方木的最大支座反力Rmax=5.3KN及自重作用（q=0.09 KN/m）。

①10#工字钢验算： 工况一： 抗弯强度计算：

Mmax+5.3*0.2+5.3*0.4+0.09*0.45*0.225-13.45*0.45=0 Mmax=2.83N•m

σmax= Mmax/W=2.83³106/3.75*105=2.2MPa＜[σ]= 10.8MPa 满足设计要求！ 抗剪强度计算： Vmax=13.45KN

τ=3*13.45*103/2*100*150=0.74MPa＜[τ]=1.5MPa 满足设计要求！

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工况二： 支座反力计算：

0.9R2-5.36*0.2-5.3*0.4-5.3*0.6-5.3*0.8-0.09*0.9*0.45=0 R2=11.96 R1=14.94

抗弯强度计算：

Mmax+5.3*0.2+5.3*0.4+0.09*0.4*0.2-14.94*0.4=0 Mmax=2.75N•m

σmax= Mmax/W=2.75³106/3.75*105=7.3MPa＜[σ]= 10.8MPa 满足设计要求！ 抗剪强度计算： Vmax=14.94KN

τ=3*14.94*103/2*100*150=1.49MPa＜[τ]=1.5MPa 满足设计要求！ 2.5支架稳定性验算

箱梁腹扳处（立杆间距：900³300 mm,横杆步距1200mm） N=[1.2（Q1+ Q2 ）+ 1.4 （Q3+Q4）]³Lx³Ly

N={1.2³(61.85+3.09)+1.4³6.5}³0.27=23.5KN ＜[N]=30KN（按照步距L=1.2m时，每根立杆设计荷载F=30KN设计）

满足设计要求！

箱梁箱室处（立杆间距：900³900 mm,横杆步距1200mm） N=[1.2（Q1+ Q2 ）+ 1.4 （Q3+Q4）]³Lx³Ly

N={1.2³(16.276+0.814) +1.4³6.5}³0.81=24KN＜[N]=30KN（按照步距L=1.2m时，每根立杆设计荷载F=30KN设计）

2.6纵梁工40热轧型钢强度及刚度验算

2.6.1分配梁工40在腹板位置纵向间距为@30cm，按照2跨连续梁进行计算，得：

工40抗弯强度：

q=【1.2³(①+②)+1.4³(③+④+⑤)】³0.3+0.676+2³11.2+4.37³0.3

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=【1.2³(61.85+3.09)+1.4³(2.5+2.0+2.0)】³0.3+23.711 =49.8KN/m Mmax=

12ql=0.1×49.8×62=179.3KN•m 10σmax= Mmax/W=179.3³106/1085³103=165.3MPa＜[σ0]= 205MPa 满足设计要求！ 抗剪强度计算： Tmax=149.4KN

T =149.4*631.2*106/10.5*21714*104 =41.4<[T]=125MPA 满足设计要求！ 抗弯刚度（最大跨径计算）：

q=1.2³(①+②)³0.3+0.676+2³11.2+4.37³0.3 =1.2×.94×0.3+0.676+2×11.2+4.37×0.3=47.76KN/m f=KwqL4/(100EI)=0.677×47.76×/100×44526 =9.4mm＜L/400mm=5000/400mm=12.5mm 满足设计要求！

2.6.2分配梁工40在箱室部位纵向间距@90cm，按照六跨连续梁进行计算，得：

工40抗弯强度：

q=【1.2³(①+②)+1.4³(③+④+⑤)】³0.9+0.676+2³11.2+1.068³0.9 =【1.2³(16.276+0.814)+1.4³(2.5+2.0+2.0)】³0.9+0.676+2³11.2+1.78³0.9 =51.332KN/m Mmax=

12ql=0.1×51.332×62=184.8KN•m 10σmax= Mmax/W=184.8³106/1085³103=170.3MPa＜[σ0]= 205MPa 满足设计要求！ 抗剪强度计算： Tmax=154KN

T =154*631.2*106/10.5*21714*104 =42.6<[T]=125MPA 满足设计要求！ 抗弯刚度（最大跨径计算）：

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q=1.2³(①+②)³0.9+0.676+2³11.2+1.78³0.3 =1.2×17.09×0.9+0.676+2×11.2+1.78×0.3=47.76KN/m f=KwqL4/(100EI)=0.677×42.5×/100×44526 =8.37mm＜L/400mm=5000/400mm=12.5mm 满足设计要求！

2.2.3管桩顶部扁担梁工50热轧型钢强度及刚度验算

管桩顶部采双根工50作为扁担，双工50承受纵向工40型钢支座反力Rmax=298.8（腹板部位），Rmax=308，单根q工50自重=93.4kg/m，按照简支梁计算如下：

支座反力计算：

3R2=298.8*3+298.8*2.1+308*1.2+308*0.9+308*0.6+308*0.3+0.934*3*1.5 R2=817.166 R1=1322.834

抗弯强度计算：

Mmax+308*1.2+308*0.9+308*0.6+308*0.3-1322.834*1.2+0.934*1.2*0.6=0 Mmax=660.5kN•m

Mmax=660.5KN²m则单根45#工字钢受最大弯矩力M= Mmax/2=330.25KN²m σmax= Mmax/W=330.25³106/1860*103=177.55MPa＜[σ]= 205MPa 满足设计要求！ 抗剪强度计算： Vmax=1014.834KN

Vmax=1014.83KN则单根工45受剪力V= Vmax/2=507.4KN

τ=VmaxS/It=507.4³1084.1³106/472³12³104=98.63Mpa＜[τ]=125Mpa 满足设计要求！

2.2.4门洞钢支墩验算

门洞采用7列单排16根υ530，厚度为9mm螺旋管桩，单排管桩间距3米，管桩所承受荷载有扁担梁工50提供，依据<<钢结构设计规范>>计算如下所示：

最大支座反力Rmax=1322.834KN=132.28t Ir=3M Ix=49722.63cm4

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A=146.95cm2 ix=18.39 λ= Ir/ ix=3/0.1839=16.313 查表得ψ=0.986

[N]= ψ[σ]A=0.986*140*14695/1000=2028.5KN=202.85T [N]= 202.85T>132.28T 满足设计要求

2.2.6支墩基础承载力验算 (1)地基计算

本工程采用桩基础：直径1.2米，桩深14米,单桩承载力需132.28T,而根据地质报告，高程954-952.5处为砾砂层 [τ]=30kpa[ σ]=180kp深度1.5米，高程952.5-946.5处为粉土层 [τ]=30kpa[ σ]=120kp深度6米，高程946.5-942处为砾砂层 [τ]=45kpa[ σ]=180kp深度4.5米

平均摩阻力:（30*1.5+30*6+6.5*45）/14=37.5kpa 因此单桩承载力：

=3.14*1.2*14*37.5+3.14*0.6*0.6*180=2181.672KN>1322.8KN

因此满足设计要求

桩基需配υ16的钢筋8根，直径υ6@0.2米的螺旋筋，距桩顶1米处加密，箍圈每隔2米设置一道，桩底处预埋0.7米*0.7米*0.01米的钢板一个，钢板中间留置直径0.4米洞口

(2)混凝土基础

支墩为Φ529*9螺旋钢管，则混凝土基础顶面预埋钢板尺寸应大于600*600mm。则混凝土基础局部受压：

1322800/0.36=3.67MPa。

C15混凝土即可满足，实际施工中大多采用C20钢筋（素）混凝土。根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）8.3.1要求：柱下基础的混凝土强度等级，不应低于C20。

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第三章 脚手架监控措施和应急预案

一、组织领导

工程项目部应成立以项目经理为组长的生产安全领导小组，分管技术的副经理和分管安全的副经理带领技术员、安全员、施工员、架子班长分头履行岗位和安全职责，贯彻执行建设部专项治理活动的精神。在施工中开展治理高处坠落事故的发生，轻伤率控制在千分之一以内，使工程顺利完成，达到安全施工的目的。 二、危害预见

（一）高处坠落造成原因

1）架子工操作时不按规定系安全带；

2）大型脚手架、立网、随层平网、间隔平网封闭不严； 3）被蹬踏物材质强不够，突然断裂； 4）高处作业移动位置时塔空、失稳；

5）高处作业时，由于站立不当或操作失误被移动的物体中碰撞坠落等。主要原因：①作业人员缺乏高处作业的安全技术知识；②防高处坠落的安全设施、设备不健全。

（二）物体打击造成原因

1）在高空作业中，由于工具零件、砖瓦、木块等物体从高处坠落伤人； 2）人为乱扔废物、杂物伤人；

3）拆除脚手架作业，如扣件、钢管掉落伤人。 （三）脚手架坍塌事故造成原因

1）脚手架重心偏移，基础松软没夯实，没按照要求垫木垫，整体失稳而倒塌。

2）脚手架与建筑物拉结数量不足，超面积或拉结不牢；

3）施工前未进行安全技术设计，设计有缺陷或未按设计方案施工和使用； 4）高层建筑架子架体过高、过大，附加荷载加大，搭设完毕后的检查不认真。

三、组织防护措施

1）项目部负责生产的副经理，负责大型脚手架安全管理工作。

2）项目部负责技术的技术员，负责大型脚手架安全技术指导和技术交底。 3）项目部负责安全的安全员，负责大型脚手架安全监督检查。

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4）项目部负责安全资料的资料员配合工程技术员，负责大型脚手架变形监测，并做好监测记录。

5）项目部技术员、施工员、安全员、架子班长的负责大型脚手架分层分段验收，资料员负责做好验收记录。

6）项目部的技术员要充分了解大型脚手架的构造设计和技术要求，经常性的观测监测预测施工作业中可能存在的隐患制定预防措施，解决技术问题。 7）进场作业人员必须进行安全教育培训，架子工必须持证上岗，由项目部安全员负责进行落实。

8）配备水准仪一台，全站仪一台，负责大型脚手架的检测和日常观测。 9）坚持作业前进行有针对性的安全技术交底和班前安全活动特别是施工中的安全防护措施和作业分工要求细致、明确、合理，技术措施交给每个操作者并有交底记录。

10）施工现场应设置安全防护设施和安全警示标志，由专人负责不得随意移动和拆除。

四、安全技术防护措施

1）施工作业人员进入施工现场必须戴安全帽，并系好安全帽带，高处作业带安全带，高挂低用，严禁酒后上岗。

2）脚手架四周扎好防护栏杆和封闭的安全网，扎好随层平网。

3）大型脚手架的拉结杆点，锚固点的布置要求符合规范标准和设计要求，并沿架高设置拉结杆，确保脚手架的稳定。

4）要落实责任和日常检查维护，重点检查架体变化，各种支撑及与结构联结的受力情况。

5）在支搭与拆除作业过程中要严格按规定的工作顺利进行，不得擅自改变施工方案和工作顺序，必须变动的应报请技术部门审批。

6）脚手搭设完毕后要分层分段申请验收，未得验收，不得交付使用。

7）认真执行大型脚手架拆除顺序，拆除前后向项目部申请，经项目部审批后，派技术人员到现场监督拆除，先划分作业区，周围设围栏或竖立警示标志，地面应有专人指挥，严禁非专业人员入内。

8）拆除脚手架高处作业人员必须戴安全帽，系安全带。

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9）脚手架拆除顺序应遵循由上而下先搭后拆、后搭的先拆的原则，即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除。 五、施工安全制度

1）项目部每周一召开生产例会，布置生产任务时同时布置安全措施和目标，对易发生重大事故的部位要提到安全工作的重点高度，认真对待。

2）进场人员的三级安全教育，特殊作业人员持证上岗由项目部安全员组织实施教育和检查核对证件。

3）每日的班前安全活动，由施工员负责组织安排当日工作内容，根据工作内容技术员负责进行技术措施交底，作业分工要求细致、明确、合理，防护措施落实到人。

六、应急处理措施

1）工程项目部编制建筑生产安全事故应急救援预案，建立救援组织，落实救援器材。

2）大型脚手架作业中在安全第一、预防为主的前提下，对发生安全事故和突发事件坚持自援、自救与项目部救援相结合的原则，贯彻统一指挥，分级负责的原则。

3）大型脚手架作业中可能发生的生产事故： ①高处坠落②物体打击③架体坍塌 4）应急救援领导小组

大型脚手架作业的项目部负责人为紧急救援小组组长； 大型脚手架作业的项目部技术员为紧急救援小组副组长； 大型脚手架作业的项目部安全员为紧急救援小组成员； 大型脚手架作业的全体人员为紧急救援抢险人员。 5）应急救援领导小组工作职责

发生安全事故和突发事件时，救援小组组长统一指挥，第一时间内向项目部救援组报告，并及时向119、110、120报告，请求社会援救，组织指挥人员进入抢救工作。

发生安全事故和突发事件时，救援小组副组长统一协调停止正在进行的高处作业，人员及时疏散到安全位置。

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发生安全事故和突发性事件时，救援小组成员迅速集中，听从组长安排，按责任分工和平常演练要求，有组织的进行抢险，对受伤人员实施人工急救降低伤情发展速度。

保护好事故现场，保护收集事故现场证据，做好事故上报和配合事故调查。

项目部或公司紧急救援小组赶到后，立即向领导小组负责人汇报，服从公司紧急救援小组的统一指挥。

第四章 环境保护与文明施工

1、文明施工措施

1.1推行现代化管理方法，科学组织施工，加强现场文明施工管理，提高文明施工水平，创建文明工地。

1.2严格按规范施工，全面推行现场施工标准化作业。各工点严格执行工完场清制度，使文明施工规范化、标准化、制度化。

1.3建立奖惩制度，开展文明施工现场竞赛活动，规范现场管理。 1.4自觉执行当地有关部门规定，接受村民的监督，不乱倒生活垃圾。 1.5和有关部门密切配合，做好光缆和各种管道的保护和处理工作，力争达到各方满意，文明施工。

1.6与当地和群众广泛开展共建活动，积极推进两个文明建设。 1.7做好施工现场管理，周围居民和闲杂人员不得进入施工区域内。未经有关单位同意批准，外部任何单位和个人不得进入工地。

在施工过程中认真贯彻《中华人民共和国环境保》和《中华人民共和国水土保持法》的要求，积极维护当地自然环境，最大限度地减少施工对自然生态的破坏。 2、环境保护

2.1环境保护管理体系及组织机构

项目经理部设专人负责环保工作，及时与地方环保保机构建立联系，了解地方环境保规对土建施工的具体要求。施工中严格执行对取弃土、排污等施工环境保护。

2.2水环境保护措施

2.2.1施工废水、生活废水按有关要求进行处理，不得直接排入农田、水塘。 20.2.2施工机械的废油废水，采用隔油池等有效措施加以处理，避免超标和随

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意排放。

2.2.3生活污水采取二级生化或化粪池等进行净化处理，经检查符合标准后排放。

2.2.4弃土要随时运到指定地点堆放。临时设施待工程完工后进行彻底清理，恢复原状原貌。

2.3固体废弃物管理

2.3.1施工生活垃圾，设置临时堆放场集中堆放，定期清理。

2.3.2报废材料定期清出现场，并进行掩埋等处理。对于施工中废弃的零碎配件，边角料、水泥袋、包装箱等，及时收集清理并搞好现场卫生，以保护自然环境不受破坏。

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